ZH
RU
EN

RM

RM, Total: 499 artículos.

En la clasificación estándar internacional, las clasificaciones involucradas en RM son: Lubricantes, aceites industriales y productos afines., Leche y productos lácteos, Soldadura, soldadura fuerte y soldadura fuerte., Microbiología, Productos de la industria textil., Química analítica, Hornos industriales, Aplicaciones de la tecnología de la información., Metales no ferrosos, Componentes para equipos eléctricos., Materiales para la construcción aeroespacial., Alimentos preenvasados y preparados., Materiales magnéticos, Productos de hierro y acero., Bebidas.


AWS - American Welding Society, RM

  • CC-RM-2006 Clínica de Código para el Estudio de AWS D1.1/D1.1M:2006 Código de Soldadura Estructural-Acero; MANUAL DE REFERENCIA
  • CC-RM -2000 Clínica de códigos para el estudio del código de soldadura estructural de acero AWS D1.1 - Manual de referencia
  • CC-RM-2002 Clínica de códigos para el estudio del código de soldadura estructural de acero AWS D1.1 - Manual de referencia

RU-GOST R, RM

International Dairy Federation (IDF), RM

  • IDF/RM 25-2008 Leche y productos lácteos - Determinación del contenido de nitrógeno y cálculo de proteína bruta - Método Kjeldahl
  • IDF/RM 225-2009 Leche y productos lácteos - Método para el recuento de Pseudomonas spp.
  • IDF/RM 228-2009 Leche en polvo: enumeración de las esporas especialmente termorresistentes de bacterias termófilas
  • IDF/RM 216-2009 Leche y productos lácteos: determinación de la lisozima de clara de huevo de gallina mediante HPLC
  • IDF/RM 217-2009 Queso - Determinación del contenido de nisina A mediante LC-MS y LC-MS-MS
  • IDF/RM 51-2013 Productos de queso fundido - Cálculo del contenido de fosfato añadido expresado como fósforo
  • IDF/RM 34-2006 Quesos y productos de queso fundido. Determinación del contenido de ácido cítrico. Método enzimático.
  • IDF/RM 82-2004 Leche y leche en polvo, suero de leche y suero de leche en polvo, suero y suero en polvo - Detección de la actividad fosfatasa
  • IDF/RM 160-2003 Leche y leche evaporada enlatada - Determinación del contenido de estaño - Método espectrométrico
  • IDF/RM 160-2005 Leche y leche evaporada enlatada - Determinación del contenido de estaño - Método espectrométrico
  • IDF/RM 210-2006 Leche y productos lácteos - Detección de Enterobacter sakazakii
  • IDF/RM 133-2006 Leche y productos lácteos. Determinación del contenido de plomo. Método espectrométrico de absorción atómica en horno de grafito.
  • IDF/RM 215-2006 Leche y productos lácteos. Determinación de residuos antimicrobianos. Prueba de difusión en tubo.
  • IDF/RM 208-2011 Leche - Determinación de la Actividad Lactoperoxidasa - Método Fotométrico (Método de Referencia)
  • IDF/RM 87-2014 Leche en polvo instantánea - Determinación de la dispersabilidad y humectabilidad.
  • IDF/RM 150-2012 Leches frementadas - Determinación de la acidez titulable - Método potenciométrico
  • IDF/RM 205-2006 Queso - Determinación de propiedades reológicas por compresión uniaxial a velocidad de desplazamiento constante

American Welding Society (AWS), RM

  • AWS CC-RM-2006
  • AWS CC-RM-2002 Clínica de códigos para el estudio del código de soldadura estructural de acero AWS D1.1 - Manual de referencia Segunda impresión Octubre de 2003

ACI - American Concrete Institute, RM

  • ACI 318RM-1989 Comentario sobre los requisitos del código de construcción para hormigón armado (Suplemento - 1986)
  • ACI 318.1RM-1992 Comentario sobre los requisitos del código de construcción para concreto estructural simple SINOPSIS SOLAMENTE
  • ACI 318M/318RM-1999 Requisitos del Código de Construcción para Concreto Estructural (ACI 318M-99) y Comentarios (ACI 318RM-99)
  • ACI 318M/318RM-2002 Requisitos del código de construcción para concreto estructural (ACI 318M-02) y comentario (ACI 318RM-02) (Primera impresión, septiembre de 2002)
  • ACI 350M/350RM-2001 Requisitos del código para estructuras de hormigón de ingeniería ambiental (ACI 350M-01) y comentarios (ACI 350RM-01)
  • ACI 318M/318RM-1992 Requisitos del código de construcción para hormigón armado (ACI 318M-89) (revisado en 1992) y comentario (ACI 318RM-89) (revisado en 1992)

Group Standards of the People's Republic of China, RM

  • T/CNTAC RM1-2019 Pruebas de frotamiento de tela de algodón para determinar la solidez del color de los textiles
  • T/CNTAC RM2-2022 Columna de tierra de diatomeas para la determinación de colorantes azoicos prohibidos en textiles
  • T/CNTAC RM4-2023 CRM de lastre de poliéster para prueba de lavado de textiles
  • T/CNTAC RM3-2023 CRM de lastre de algodón para prueba de lavado de textiles

International Organization for Standardization (ISO), RM

American Society of Mechanical Engineers (ASME), RM

National Aeronautics and Space Administration (NASA), RM

  • NASA NACA-RM-A53A30-1953 Momento de elevación, arrastre y cabeceo de alas de baja relación de aspecto a velocidades subsónicas y supersónicas
  • NASA NACA-RM-A55A28-1955 Mediciones en túnel de viento a velocidades subsónicas de los derivados de estabilidad rotatoria estática y dinámica de un modelo de avión de ala triangular con cola vertical triangular
  • NASA NACA-RM-A8A20-1948 Una investigación de las entradas de aire sumergidas en un modelo a escala 1/4 de un típico avión de combate
  • NASA NACA-RM-A9A24-1949 Una investigación experimental preliminar de la entrada de una cascada sumergida.
  • NASA NACA-RM-A51D02-1951 Investigación en el túnel de viento de presión de 12 pies de Ames de un modelo de cola horizontal con relación de aspecto 3 y relación de conicidad 0,5 con la línea de un cuarto de cuerda barrida hacia atrás 45 grados
  • NASA NACA-RM-A51D25-1951 Características de baja velocidad de un ala con un barrido de 63 grados y una curvatura uniforme
  • NASA NACA-RM-A51D27-1951 Características en todo el rango de velocidad subsónica del ala de un avión y de un ala curvada y torcida, ambas con 45 grados de barrido hacia atrás.
  • NASA NACA-RM-A51G31-1951 La distribución de fuerzas y presiones a velocidades subsónicas en el ala de un avión que tiene 45 grados de retroceso, una relación de aspecto de 3 y una relación de ahusamiento de 0,5.
  • NASA NACA-RM-A51H02-1951 Momento de elevación, arrastre y cabeceo de alas de baja relación de aspecto a velocidades subsónicas y supersónicas: ala plana triangular de relación de aspecto 3 con sección NACA 0003-63
  • NASA NACA-RM-A51J11-1951 Los efectos a velocidades transónicas de engrosar el borde de salida de un ala con un perfil aerodinámico de arco circular de 4 por ciento de espesor
  • NASA NACA-RM-A52B20-1952 Los efectos del número de Reynolds con números de Mach de hasta 0,94 sobre la carga en un ala inclinada hacia atrás de 35 grados que tiene secciones en el sentido de la corriente NACA 65(1)A012
  • NASA NACA-RM-A52F18-1952 Las características longitudinales a Mach son hasta 0,92 de un ala curvada y curvada que tiene 40 grados de barrido y una relación de aspecto de 10.
  • NASA NACA-RM-A52K13-1953 Pruebas en el túnel de viento de Ames de 40 por 80 pies de un modelo de avión con un ala triangular de relación de aspecto 4 y una cola horizontal totalmente móvil: dispositivos de gran sustentación y controles laterales
  • NASA NACA-RM-A52K14-1953 Investigación experimental de las características aerodinámicas de un misil aire-aire que emplea alas cruciformes y cola de planta rectangular con números de Mach de 1,4 y 1,9.
  • NASA NACA-RM-A52K20-1953 Distribución de presión en números de Mach de hasta 0,90 en un ala curvada y torcida que tiene 40 grados de barrido y una relación de aspecto de 10, incluidos los efectos de las vallas.
  • NASA NACA-RM-A52L15-1953 Pruebas en el túnel de viento Ames de 40 por 80 pies de una configuración de avión con un ala triangular de relación de aspecto 3 y una cola horizontal totalmente móvil: características longitudinales y laterales
  • NASA NACA-RM-A52L16-1953 Pruebas en el túnel de viento Ames de 40 por 80 pies de dos modelos de avión con relación de aspecto 2 alas trapezoidales con relaciones de conicidad de 0,33 y 0,20
  • NASA NACA-RM-A53B06-1953 Una investigación de una hélice de cuatro palas de una sola rotación en combinación con una cubierta tipo D de la serie NACA 1 con números de Mach de hasta 0,83
  • NASA NACA-RM-A53C19-1953 Investigación experimental de los efectos del ahusamiento en planta sobre las características aerodinámicas de alas simétricas no barridas de diferente relación de aspecto
  • NASA NACA-RM-A53C20-1953 Características de control y estabilidad longitudinal estática subsónica de una combinación de ala y cuerpo que tiene un ala puntiaguda de relación de aspecto 2 con elevones de borde de salida de cuerda de porcentaje constante
  • NASA NACA-RM-A53H17-1953 Comparación de las características teóricas y experimentales de elevación y arrastre con elevación cero de combinaciones de ala, cuerpo y cola cercanas a la velocidad del sonido
  • NASA NACA-RM-A53I17-1953 Un estudio de los efectos de la forma del cuerpo sobre las estelas de vórtice de cuerpos inclinados a un número de Mach de 2
  • NASA NACA-RM-A53J07-1954 Los efectos de la altura horizontal de la cola y una extensión parcial del borde de ataque sobre la estabilidad longitudinal estática de una combinación de ala, fuselaje y cola que tiene un ala en flecha
  • NASA NACA-RM-A53J23-1954 Los efectos de operar hélices sobre las características longitudinales a altas velocidades subsónicas de una configuración de avión tractor de cuatro motores que tiene un ala con 40 grados de barrido hacia atrás y una relación de aspecto de 10
  • NASA NACA-RM-A53L22-1954 Una investigación experimental de cuatro combinaciones de ala triangular y cuerpo en deslizamiento lateral con números de Mach 0,6, 0,9, 1,4 y 1,7
  • NASA NACA-RM-A54B08-1954 El efecto de la forma del labio en una instalación de entrada de nariz con números de Mach de 0 a 1,5 y un método para optimizar las combinaciones de entrada de motor
  • NASA NACA-RM-A54D19-1954 Distribuciones de presión en alas triangulares y rectangulares para ángulos de ataque elevados: números de Mach 1,45 y 1,97
  • NASA NACA-RM-A54D22-1954 Investigación de la fuerza normal que acompaña a la inclinación del eje de empuje de las hélices de tres palas NACA 1.167-(0)(03)-058 y NACA 1.167-(0)(05)-058 con números de Mach hacia adelante de 0,90
  • NASA NACA-RM-A54F18-1954 Una comparación de las características aerodinámicas longitudinales con números Mach de hasta 0,94 de alas en flecha que tienen distribuciones de espesor NACA de 4 dígitos o NACA 64A.
  • NASA NACA-RM-A54J12-1955 Distribuciones de presión en alas triangulares y rectangulares para ángulos de ataque elevados: números de Mach 2,46 y 3,36
  • NASA NACA-RM-A54J19-1955 Aplicación de la teoría del cuerpo del ala a la reducción de la resistencia a bajas velocidades supersónicas.
  • NASA NACA-RM-A54J20-1955 Efecto de la relación de conicidad sobre las características de sustentación, resistencia y momento de cabeceo de alas delgadas con relación de aspecto 3 con un barrido de 53,1 grados del borde de ataque a velocidades subsónicas y supersónicas.
  • NASA NACA-RM-A55D11-1955 Investigación de los efectos de una modificación de la sección del perfil aerodinámico sobre las características aerodinámicas a velocidades subsónicas y supersónicas de un ala en flecha delgada con relación de aspecto 3 en combinación con un cuerpo
  • NASA NACA-RM-A55G19-1955 Un estudio de comba cónica para alas triangulares y en flecha.
  • NASA NACA-RM-A55K09-1956 Características de fuerza, momento y distribución de presión de alas rectangulares en altos ángulos de ataque y velocidades supersónicas.
  • NASA NACA-RM-A56I04-1957 Las derivadas de la estabilidad estática y dinámica-giratoria a velocidades subsónicas de un modelo de avión con ala no barrida y cola horizontal alta.
  • NASA NACA-RM-A7K03-1948 Investigación a baja velocidad de un ala triangular pequeña con relación de aspecto 2.0 I: el efecto de la combinación con una revolución del cuerpo y la altura sobre el plano del suelo
  • NASA NACA-RM-A8B11-1948 Investigación en túnel de viento de colas horizontales. II - formas en planta sin barrido y con barrido de 35 grados de relación de aspecto 4,5
  • NASA NACA-RM-A8F21-1948 Una investigación experimental a gran escala de varias configuraciones de una toma de aire sumergida NACA
  • NASA NACA-RM-A9B17-1949 Cargas en sentido de cuerda y de envergadura medidas a baja velocidad en grandes alas triangulares
  • NASA NACA-RM-A9F16-1949 Una comparación de dos entradas sumergidas a velocidades subsónicas y transónicas.
  • NASA NACA-RM-A51L03-1952 Pruebas en el túnel de viento Ames de 40 por 80 pies de una configuración de avión con un ala triangular de relación de aspecto 2 y una cola horizontal totalmente móvil: características laterales
  • NASA NACA-RM-A52D22-1952 Las fuerzas y la distribución de presión a velocidades subsónicas en un ala curvada y torcida que tiene 45 grados de barrido y una relación de aspecto de 3 y una relación de conicidad de 0,5.
  • NASA NACA-RM-E51A25-1951 Investigación del encendido en altitud, aceleración y funcionamiento en estado estacionario con una sola cámara de combustión del motor turborreactor J47
  • NASA NACA-RM-L7A30-1947 Investigación en túnel de viento de cargas de aire sobre un flap de doble ranura en la sección de perfil aerodinámico NACA 65(216)-215, a = 0,8
  • NASA NACA-RM-L9A07-1949 Investigación a baja velocidad de las características de los alerones y el spoiler de un ala con un barrido de 42 grados del borde de ataque y secciones de perfil aerodinámico de arco circular con números de Reynolds de aproximadamente 6,0 x 10 (exp. 6)
  • NASA NACA-RM-L50A04-1950 Características longitudinales de dos alas en flecha de 47,7 grados con relaciones de aspecto de 5,1 y 6,0 en números de Reynolds de hasta 10 x 10 (exp 6)
  • NASA NACA-RM-A6K15-1947 Una investigación de las características de control y estabilidad a baja velocidad de las alas barridas hacia adelante y hacia atrás en el túnel de viento Ames de 40 por 80 pies
  • NASA NACA-RM-A7F06-1947 Una investigación a baja velocidad de un ala triangular de gran escala con relación de aspecto dos - I. Características de un ala que tiene una sección de perfil aerodinámico de doble cuña con un espesor máximo de 20 por ciento de cuerda
  • NASA NACA-RM-A7H29-1948 Características aerodinámicas de alta velocidad de las balanzas de bocina y voladizo en un ascensor a gran escala
  • NASA NACA-RM-A7I30-1948 Una investigación experimental de las variables de diseño para entradas de conductos sumergidos NACA.
  • NASA NACA-RM-A7J22-1948 Características aerodinámicas de alta velocidad de un modelo de plano de cola con secciones NACA 65-010 modificadas y barrido de 0 grados y 45 grados
  • NASA NACA-RM-A7K24-1948 Investigación en túnel de viento de colas horizontales. I - formas en planta sin barrido y con barrido de 35 grados de relación de aspecto 3
  • NASA NACA-RM-A7K28-1948 Características de control y estabilidad a alta velocidad de un modelo de avión de combate con ala y cola en flecha hacia atrás
  • NASA NACA-RM-A7L02-1948 Un resumen y análisis de datos del túnel de viento sobre las características de elevación y momento de articulación de las superficies de control hasta un número de Mach de 0,90.
  • NASA NACA-RM-A7L11-1948 Investigación a baja velocidad de un ala triangular pequeña con relación de aspecto 2.0 II: flaps en modelos de placa plana
  • NASA NACA-RM-A7L16-1948 UNA INVESTIGACIÓN EN TÚNEL DE VIENTO A BAJA VELOCIDAD DE VARIOS CONTROLES LATERALES EN UN ALA BARRIDA HACIA ATRÁS 45°
  • NASA NACA-RM-A8C03-1948 Investigación a baja velocidad de una pequeña ala triangular con relación de aspecto 2.0. III - estabilidad estática con dos aletas verticales
  • NASA NACA-RM-A8D02-1949 Estudio aerodinámico de una combinación ala-fuselaje que emplea un ala inclinada hacia atrás 63 grados: investigación de un modelo a gran escala a baja velocidad
  • NASA NACA-RM-A8E03-1948 Pruebas de un ala triangular de relación de aspecto 2 en el túnel de viento de presión de 12 pies de Ames. II - la eficacia y los momentos de articulación de un flap plano de cuerda constante
  • NASA NACA-RM-A8E21-1948 Pruebas de un ala triangular de relación de aspecto 2 en el túnel de viento de presión de 12 pies de Ames. III - la efectividad y los momentos de articulación de un flap de punta de ala sesgado
  • NASA NACA-RM-A8F15-1948 Investigación de un ala delgada con relación de aspecto 4 en el túnel de viento de presión de 12 pies de Ames. II - el efecto de los flaps de cuerda constante en los bordes de ataque y de salida sobre las características de baja velocidad del ala
  • NASA NACA-RM-A8H30-1948 Investigación en túnel de viento de colas horizontales. III - formas en planta de relación de aspecto 6 sin barrido y con barrido de 35 grados hacia atrás
  • NASA NACA-RM-A8I29-1948 Características de recuperación de ariete de las entradas sumergidas de NACA a altas velocidades subsónicas
  • NASA NACA-RM-A8J21-1948 Investigación en túnel de viento de colas horizontales IV: forma en planta no barrida de relación de aspecto 2 y un modelo bidimensional
  • NASA NACA-RM-A9C21-1949 Estudio aerodinámico de una combinación ala-fuselaje que emplea un ala inclinada hacia atrás 63 grados: efectos de flaps divididos, elevones y dispositivos de vanguardia a baja velocidad
  • NASA NACA-RM-A50C13-1950 Investigación preliminar de las características transónicas de una entrada sumergida NACA
  • NASA NACA-RM-A50E02-1950 Características de distribución de presión y recuperación de ariete de entradas sumergidas NACA a altas velocidades subsónicas
  • NASA NACA-RM-A50K20-1951 Momento de elevación, arrastre y cabeceo de alas de baja relación de aspecto a velocidades subsónicas y supersónicas: ala plana triangular de relación de aspecto 2 con sección NACA 0008-63
  • NASA NACA-RM-A51B21-1951 Pruebas en el túnel de viento Ames de 40 por 80 pies de una configuración de avión con un ala triangular de relación de aspecto 2 y una cola horizontal totalmente móvil: características longitudinales
  • NASA NACA-RM-A51C14-1951 Un método semiempírico para calcular el momento de cabeceo de cuerpos de revolución con números de Mach bajos
  • NASA NACA-RM-L57A30-1957 Determinación experimental a velocidades subsónicas de las derivadas de estabilidad lateral oscilatoria y estática de una serie de alas delta con barrido del borde de ataque de 30 grados a 86,5 grados.
  • NASA NACA-RM-L56A10-1956 Características aerodinámicas longitudinales de baja velocidad de un ala en flecha de 45 grados con flaps de doble ranura
  • NASA NACA-RM-L51A19-1951 Las deflexiones torsionales de varias hélices en condiciones de funcionamiento.
  • NASA NACA-RM-L52A23-1952 Investigación preliminar a velocidades transónicas del efecto de las pestañas de equilibrio en el momento de bisagra y otras características aerodinámicas de un flap de envergadura completa en un ala inclinada en flecha de 45 grados con relación de aspecto 3
  • NASA NACA-RM-53L22-1954 Pruebas de fatiga adicionales sobre los efectos de los detalles de diseño en aleación de aluminio fundido en arena 355-T6
  • NASA NACA-RM-E50D05-1950 Investigación experimental del flujo supersónico con ondas de choque desprendidas para números de Mach entre 1,8 y 2,9
  • NASA NACA-RM-E50H23-1950 Correlación de datos de transferencia de calor por convección forzada para aire que fluye en un tubo de platino liso con entrada de aproximación larga a altas temperaturas de superficie y del aire de entrada
  • NASA NACA-RM-E51C06-1951 Características aerodinámicas de cuatro cuerpos de revolución que muestran algunos efectos de la forma del cuerpo posterior y la relación de finura con números de Mach en flujo libre de 1,50 a 1,99
  • NASA NACA-RM-E51H13-1951 Aerodinámica de cuerpos delgados con un número de Mach de 3,12 y números de Reynolds de 2 x 10 (exp 6) a 15 x 10 (exp 6) I - cuerpo de revolución con cuerpo anterior casi parabólico y cuerpo posterior cilíndrico
  • NASA NACA-RM-E51L26-1954 Algunas observaciones de la separación turbulenta inducida por choques en difusores supersónicos
  • NASA NACA-RM-E53E28-1953 Investigación experimental de los efectos de la interferencia de apoyo en la distribución de presión de un cuerpo de revolución con un número de Mach de 3,12 y números de Reynolds de 2 x 10 (exp 6) a 14 x 10 (exp 6)
  • NASA NACA-RM-E53H25-1953 Efectos del chorro sobre el flujo sobre cuerpos posteriores en una corriente supersónica
  • NASA NACA-RM-E53J07-1954 Medición de coeficientes de fricción y transferencia de calor para flujo de aire en conductos no circulares a altas temperaturas superficiales.
  • NASA NACA-RM-E54F11-1954 Coeficientes experimentales de transferencia de calor y fricción para aire que fluye a través de pilas de placas planas paralelas.
  • NASA NACA-RM-E54I13-1954 Investigación experimental del arrastre de poscuerpos con chorros salientes a altos números subsónicos de Mach
  • NASA NACA-RM-E57E06-1957 Efectos del chorro sobre las presiones base de cuerpos cónicos a Mach 1,91 y 3,12
  • NASA NACA-RM-H56C20-1956 Derivadas laterales determinadas por el vector de tiempo de un avión de combate de ala en flecha con tres colas verticales diferentes con números de Mach entre 0,70 y 1,48
  • NASA NACA-RM-H56H03-1957 Características dinámicas de estabilidad longitudinal de un avión tipo caza de ala en flecha con números de Mach entre 0,36 y 1,45
  • NASA NACA-RM-L6L27-1947 Efectos de un fuselaje y varios flaps de control de pérdida y alta sustentación sobre las características aerodinámicas en el cabeceo de un ala en flecha de 40 grados de la serie NACA 64
  • NASA NACA-RM-L7C11-1947 Características aerodinámicas de un ala inclinada hacia atrás de 45 grados con una relación de aspecto de 3,5 y secciones de perfil aerodinámico NACA 2S-50(05)-50(05)
  • NASA NACA-RM-L7D08-1947 Mediciones de distribución de presión en una superficie de cola horizontal a escala real para un rango de número de Mach de 0,20 a 0,70
  • NASA NACA-RM-L7D11-1947 Investigación en túnel de viento de las configuraciones de los compartimentos de bombas destinadas a minimizar el impacto de bombas ligeras
  • NASA NACA-RM-L7E13-1947 Efectos de un fuselaje sobre las características aerodinámicas de un ala inclinada hacia atrás de 42 grados en números de Reynolds hasta 8.000.000
  • NASA NACA-RM-L7G09-1947 Investigación de dispositivos de control de pérdida y gran sustentación en un ala en flecha de 42 grados de la serie NACA 64 con y sin fuselaje
  • NASA NACA-RM-L7G31-1947 Características de estabilidad lateral y control de un modelo de avión que tiene un ala de arco circular en flecha de 42,8 grados con una relación de aspecto de 4,00, una relación de conicidad de 0,50 y superficies de cola en flecha
  • NASA NACA-RM-L7I30-1947 Características de guiñada y ángulos de lavado lateral de un ala de arco circular inclinada hacia atrás de 42 grados con fuselaje y borde de ataque y flaps divididos con un número de Reynolds de 5.300.000
  • NASA NACA-RM-L7K06-1948 Investigación bidimensional en túnel de viento con altos números de Reynolds de un perfil aerodinámico NACA 65A006 con dispositivos de alta sustentación
  • NASA NACA-RM-L7K07-1948 Características de vuelo a baja velocidad de los modelos de ala delta.
  • NASA NACA-RM-L8D06-1948 Efecto de los dispositivos de gran sustentación sobre las características longitudinales y laterales de un ala en flecha de 45 grados con secciones de arco circular simétricas
  • NASA NACA-RM-L8D29-1948 Investigación en túnel de viento de dispositivos de control de pérdida y elevación elevada en un ala inclinada hacia atrás 37 grados con relación de aspecto 6 y números de Reynolds elevados
  • NASA NACA-RM-L8G05-1948 Investigación a escala real de un ala triangular equilátera con secciones biconvexas de perfil aerodinámico de 10 por ciento de espesor
  • NASA NACA-RM-L9B02-1949 Investigación a gran escala de un ala con el borde de ataque inclinado hacia atrás 47,5 grados y con alerones de arco circular y borde de salida finito
  • NASA NACA-RM-L9D06-1949 Investigación en túnel de ala a altas velocidades subsónicas de las características de control lateral de un alerón y un spoiler escalonado en un ala con el borde de ataque inclinado hacia atrás 51,3 grados
  • NASA NACA-RM-L9E02-1949 El efecto de la envergadura y la deflexión de los flaps divididos y la rugosidad del borde de ataque sobre la estabilidad longitudinal y las características de planeo de un ala en flecha de 42 grados equipada con flaps de borde de ataque
  • NASA NACA-RM-L9E10-1949 Efectos del número de Mach y el barrido sobre las características de amortiguación en balanceo de alas con relación de aspecto 4
  • NASA NACA-RM-L9E24-1949 Investigación de las características de control de alerones de baja velocidad con un número de Reynolds de 6.800.000 de un ala con borde de ataque inclinado hacia atrás 42 grados con y sin dispositivos de gran sustentación
  • NASA NACA-RM-L9F14-1949 Efecto del barrido en los derivados de la estabilidad estática y de rodadura a baja velocidad de alas delgadas y cónicas con relación de aspecto 4
  • NASA NACA-RM-L9J04-1949 Efecto de la sección del perfil aerodinámico y los tanques de punta sobre las características aerodinámicas a altas velocidades subsónicas de un ala no barrida con una relación de aspecto de 5,16 y una relación de conicidad de 0,61
  • NASA NACA-RM-L9K11-1950 Mediciones de las características aerodinámicas de un modelo de perfil aerodinámico NACA 65-009 con retroceso de 35 grados con flap de borde de salida biselado de 1/4 de cuerda y lengüeta de compensación mediante el método de flujo de ala de NACA
  • NASA NACA-RM-L50E26-1950 Amortiguación en balanceo de alas rectangulares de varias relaciones de aspecto y secciones de perfil aerodinámico de la serie NACA 65A de varias relaciones de espesor a velocidades transónicas y supersónicas determinadas con modelos propulsados por cohetes
  • NASA NACA-RM-L50F16-1950 Características aerodinámicas a baja velocidad de una serie de alas en flecha que tienen secciones de perfil aerodinámico NACA 65A006
  • NASA NACA-RM-L55I20-1955 Efecto del gran diedro negativo de la cola horizontal sobre las características de estabilidad longitudinal y lateral de una configuración de ala en flecha a velocidades transónicas
  • NASA NACA-RM-L55J06-1956 Características de estabilidad estática a baja velocidad de un modelo completo con un ala M en posiciones media y alta y con tres alturas de cola horizontal
  • NASA NACA-RM-L55J25-1956 Investigación en túnel de viento a altas velocidades subsónicas de algunos efectos de la forma de la sección transversal del fuselaje y la altura del ala sobre las características estáticas de estabilidad longitudinal y lateral de un modelo que tiene un ala en flecha de 45 grados.
  • NASA NACA-RM-L55K11-1956 Investigación experimental a alta velocidad subsónica de los derivados de la estabilidad de rodadura de un modelo completo que tiene un ala delta recortada y una cola horizontal alta.
  • NASA NACA-RM-L56C21-1956 Efectos del chorro sobre las presiones de base y de poscuerpo de un cuerpo de posa cilíndrico a velocidades transónicas
  • NASA NACA-RM-L56G02-1956 Efecto de un fuselaje sobre las características aerodinámicas longitudinales de baja velocidad de un ala en flecha de 45 grados con flaps de doble ranura
  • NASA NACA-RM-L56G12-1956 Resultados adicionales de una investigación a velocidades transónicas para determinar los efectos de un chorro propulsor calentado sobre las características de arrastre de una serie de cuerpos posteriores relacionados
  • NASA NACA-RM-L56H06-1956 Características de estabilidad longitudinal y lateral de un modelo de avión de ala no en flecha de baja relación de aspecto con números de Mach de 1,82 y 2,01
  • NASA NACA-RM-L56J04-1957 Efectividad a velocidades transónicas de alerones tipo flaps para varias ubicaciones en sentido transversal en un modelo de fuselaje de ala en flecha hacia atrás de 4 por ciento de espesor con y sin colas
  • NASA NACA-RM-L56K22-1957 Arrastre de cuerpos de cola de barco cónicos y de arco circular con números de Mach de 0,6 a 1,3
  • NASA NACA-RM-L57B07-1957 Una investigación transónica de las características de flujo másico y recuperación de presión de varios tipos de entradas de aire auxiliares.
  • NASA NACA-RM-L57B21-1957 Efectos del chorro sobre la resistencia de las partículas cónicas para números de Mach de 0,6 a 1,28
  • NASA NACA-RM-L57C08-1957 Un estudio experimental a altas velocidades subsónicas de varias configuraciones de cola en un modelo que tiene un ala en flecha de 45 grados.
  • NASA NACA-RM-L57C20-1957 Resultados de una investigación a altas velocidades subsónicas para determinar las características de control lateral y momento de bisagra de una configuración de spoiler-ranura-deflector en un ala inclinada hacia atrás 35 grados
  • NASA NACA-RM-L57E02-1957 Características aerodinámicas experimentales y teóricas de dos alas delta de baja relación de aspecto en ángulos de ataque de hasta 50 grados con un número de Mach de 4,07
  • NASA NACA-RM-L57F07-1957 Efecto de la frecuencia del movimiento de deslizamiento lateral sobre las derivadas de la estabilidad lateral de un avión típico de ala delta
  • NASA NACA-RM-L57H13-1957 PRUEBAS BUFFET DE UN MODELO DE AVIÓN DE ATAQUE CON ÉNFASIS EN EL ANÁLISIS DE DATOS DE PRUEBAS EN TÚNEL DE VIENTO
  • NASA NACA-RM-L58B05-1958 Investigación subsónica baja para determinar la distribución de la presión en el sentido de las cuerdas y la efectividad de los spoilers en un ala delgada, de baja relación de aspecto, sin barrer, sin ahusar, de semienvergadura y en el ala con flaps de borde delantero y trasero.
  • NASA NACA-RM-L58C11-1958 Investigación en túnel de viento con un número de Mach de 2,01 de las tracas de la parte delantera para mejorar la estabilidad direccional de aviones supersónicos
  • NASA NACA-RM-L58C18-1958 Efectos de la ubicación vertical del ala y la cola horizontal sobre la estabilidad lateral y direccional estática de un modelo de avión de ala trapezoidal con números de Mach de 1,41 y 2,01
  • NASA NACA-RM-L8D30-1948 Efecto de los dispositivos de alta sustentación del borde de ataque y los flaps divididos sobre las características laterales y de sustentación máxima de un ala rectangular con una relación de aspecto de 3,4 con secciones de perfil aerodinámico de arco circular con números de Reynolds de 2,9 x 10 (exp 6) a 8,4 x 10 ( exp 6)
  • NASA NACA-RM-L8I03-1948 Los efectos de los dispositivos de gran sustentación sobre las características de estabilidad a baja velocidad de un ala cónica en flecha de 37,5 grados con relación de aspecto 3 en flujo recto y rodante
  • NASA NACA-RM-L8K19-1949 Investigación en túnel de viento a bajas velocidades de varias configuraciones de alerones enchufables y flaps de elevación en un ala de semienvergadura inclinada hacia atrás de 42 grados
  • NASA NACA-RM-L8K22-1949 Investigación bidimensional en túnel de viento de dos perfiles aerodinámicos de la serie NACA 6 con listones de vanguardia
  • NASA NACA-RM-L8L29-1949 Estabilidad estática a baja velocidad y características de rodadura de alas de baja relación de aspecto de forma triangular y triangular modificada
  • NASA NACA-RM-L55L19-1956 Mediciones transónicas en túnel de viento de estabilidad lateral y direccional estática y cargas de cola vertical para un modelo con un ala en flecha de 45 grados
  • NASA NACA-RM-L55L21-1956 Una investigación en vuelo libre de los efectos de un chorro sónico sobre los coeficientes de resistencia total y presión base de un cuerpo de cola de barco de revolución con un número de Mach de 0,83 a 1,70.
  • NASA NACA-RM-L56D03-1956 Resultados del túnel de viento de baja velocidad para un modelo de fuselaje de ala puntiaguda de relación de aspecto delgada de 1,85 con aletas de doble ranura
  • NASA NACA-RM-L56D05-1956 Estabilidad lateral estática y características de control de un modelo de un avión de combate con alas en flecha de 45 grados y varias colas verticales con números de Mach de 1,41, 1,61 y 2,01.
  • NASA NACA-RM-L56E29-1956 Investigación a altas velocidades subsónicas de las características estáticas de estabilidad lateral y direccional y de carga de cola de un modelo que tiene un ala en flecha muy ahusada con relación de aspecto 3 y dos posiciones de cola horizontales.
  • NASA NACA-RM-L56F18-1956 Investigación a baja velocidad de las características de control lateral de un alerón tipo flap y un deflector con ranura para alerón en un modelo de fuselaje con ala inclinada hacia atrás de 30 grados que tiene una relación de aspecto de 3, una relación de conicidad de 0,5 y una sección de perfil aerodinámico NACA 65A004.
  • NASA NACA-RM-L50H29-1950 Investigación de posicionamiento de flaps con ranura única en un ala en flecha de 47,7 grados con números de Reynolds de 4,0 x 10 (exp 6) y 6,0 x 10 (exp 6)
  • NASA NACA-RM-L50K06-1951 Efectividad de la cola horizontal y estudios de flujo descendente para dos combinaciones de fuselaje y ala inclinada hacia atrás de 47,7 grados con relaciones de aspecto de 5,1 y 6,0 con un número de Reynolds de 6,0 x 10 (exp. 6)
  • NASA NACA-RM-L50L29-1951 Resumen de las características de giro y recuperación de 12 modelos de aviones de ala volante y de tipo no convencional.
  • NASA NACA-RM-L51B13-1951 El efecto de las placas de los extremos, los puntales de los extremos y la profundidad de inmersión en las características de un hidroala
  • NASA NACA-RM-L51F22-1951 Investigación del control lateral a baja velocidad y las características del momento de bisagra de un alerón plano de 20 por ciento de cuerda en un ala en flecha de 47,7 grados con una relación de aspecto de 5,1 y un número de Reynolds de 6,0 x 10 (exp. 6)
  • NASA NACA-RM-L51J04-1952 Características longitudinales de baja velocidad de un ala en flecha de 45 grados con relación de aspecto 8 con dispositivos de control de pérdida y gran sustentación en números de Reynolds de 1.500.000 a 4.800.000
  • NASA NACA-RM-L51K26-1952 Investigación de fuerza y presión a gran escala de un ala de semienvergadura inclinada hacia atrás de 49 grados que tiene secciones NACA 65A006 y está equipada con varias disposiciones de listones
  • NASA NACA-RM-L52E02-1952 Características longitudinales de respuesta en frecuencia y estabilidad del avión Douglas D-558-II determinadas a partir de la respuesta transitoria a un número de Mach de 0,96
  • NASA NACA-RM-L52G07-1952 Investigación en túnel de viento de las derivadas de la estabilidad estática y rotatoria a baja velocidad de un modelo a escala 0,13 del avión Douglas D-558-II en configuración de aterrizaje
  • NASA NACA-RM-L52G18-1952 Investigación de los efectos de las variaciones en el número de Reynolds entre 0,4 x 10 (exp 6) y 3,0 x 10 (exp 6) sobre las características aerodinámicas a baja velocidad de tres alas simétricas de baja relación de aspecto con formas de planta rectangulares
  • NASA NACA-RM-L52K06-1952 Distribución de presión y resistencia de presión para una nariz hemisférica con números de Mach 2,05, 2,54 y 3,04
  • NASA NACA-RM-L52K20-1952 Resumen de los derivados de la amortiguación de cabeceo de configuraciones completas de aviones y misiles medidas en vuelo a velocidades transónicas y supersónicas.
  • NASA NACA-RM-L52L05-1952 Investigación en túnel de viento del control de pérdida mediante succión a través de un borde de ataque poroso en un ala inclinada hacia atrás 37 grados con relación de aspecto 6 con números de Reynolds de 2,50 x 10 (exp 6) a 8,10 x 10 (exp 6)
  • NASA NACA-RM-L53B26-1953 Efectividad de los alerones a baja velocidad determinada por pruebas de fuerza y observaciones de flujo visual en un ala en flecha de 52 grados con y sin extensiones de cuerda
  • NASA NACA-RM-L53F24-1953 Efecto de la reducción del espesor del 6 al 2 por ciento y la eliminación de las puntas puntiagudas sobre las características de estabilidad longitudinal estática subsónica de un ala triangular de 60 grados en combinación con un fuselaje
  • NASA NACA-RM-L53H21-1953 Investigación de los efectos del número de Reynolds para una serie de cuerpos de cilindros cónicos con números de Mach de 1,62, 1,93 y 2,41
  • NASA NACA-RM-L53J21-1953 Investigación en túnel de viento a velocidades transónicas de una combinación de spoiler, ranura y deflector en un ala NACA 65A006 no barrida
  • NASA NACA-RM-L54C16-1954 Efectos experimentales de los jets propulsores y las configuraciones del cuerpo posterior sobre la resistencia a la sustentación cero de los cuerpos de revolución con un número de Mach de 1,59
  • NASA NACA-RM-L54I13-1954 Comparación del rendimiento en cascada y del rotor de baja velocidad para secciones de palas de compresor NACA 65-(C(sub lo)A(sub 10) de curvatura media en una amplia gama de ángulos de ajuste de palas de rotor con solidez de 1,0 y 0,5
  • NASA NACA-RM-L55D08-1955 Investigación exploratoria a Mach número 4.06 de una configuración de avión que tiene un ala de planta trapezoidal, efectos de varias disposiciones de cola sobre las características estáticas de estabilidad longitudinal y lateral con y sin ala
  • NASA NACA-RM-L55F21-1955 Investigación en túnel de viento a baja velocidad de las características de deslizamiento lateral, balanceo, guiñada y cabeceo para un modelo de avión tipo caza con ala en flecha de 45 grados
  • NASA NACA-RM-L8E24-1948 Características aerodinámicas de una hélice bipala NACA 10-(3)(08)-03R
  • NASA NACA-RM-E52H15-1952 Límites de presión de propagación de la llama de mezclas puras de hidrocarburos y aire a presión reducida.
  • NASA NACA-RM-L50L04-1951 Efectos de varias disposiciones de generadores de vórtice rectangulares sobre el aumento de presión estática a través de un difusor corto 2:1
  • NASA NACA-RM-L51E02-1951 Determinación en vuelo de la resistencia al avance y recuperación de presión de una entrada de nariz de perfil parabólico a números de Mach de 0,8 a 1,7
  • NASA NACA-RM-L51G09-1951 Investigación preliminar de los efectos de generadores de vórtice rectangulares en el rendimiento de un difusor anular corto de pared recta 1,9:1
  • NASA NACA-RM-L51H13-1951 Características de baja velocidad de un ala en flecha de 45 grados con relación de aspecto 8 a partir de distribuciones de presión y pruebas de fuerza con números de Reynolds de 1.500.000 a 4.800.000
  • NASA NACA-RM-L52B13-1952 Efectos de algunas variables primarias de generadores de vórtice rectangulares sobre el aumento de presión estática a través de un difusor corto
  • NASA NACA-RM-L54G21-1954 Efectos de la longitud del difusor y del cuerpo central sobre el rendimiento de difusores anulares con paredes exteriores de diámetro constante y con controles de flujo de generador de vórtice
  • NASA NACA-RM-L54K18-1955 Investigación de dos configuraciones de difusor anular corto utilizando sección e inyección como medio de control de la capa límite.
  • NASA NACA-RM-A51H20 REV A-1951 Comparación de resistencia, recuperación de presión y presión superficial de una entrada tipo pala y una entrada sumergida NACA a velocidades transónicas
  • NASA NACA-RM-A54H26 REV A-1954 La aplicación de una teoría simplificada de la superficie de sustentación a la predicción de la efectividad de rodadura de alerones con spoiler simple a velocidades subsónicas.
  • NASA NACA-RM-A54H27 REV A-1954 Características aerodinámicas longitudinales para grandes ángulos de ataque de una configuración de misil cruciforme con un número de Mach de 2
  • NASA NACA-RM-A50J09 REV A-1950 Investigación preliminar en vuelo de las características dinámicas de estabilidad longitudinal de un avión con ala en flecha de 35 grados
  • NASA NACA-RM-A50K28 REV A-1951 Los efectos de aumentar el radio del borde de ataque y agregar comba hacia adelante en las características aerodinámicas de un ala con 35 grados de barrido hacia atrás

GB-REG, RM

  • REG NACA-RM-A51A16-1951 Investigación a baja velocidad de un modelo a escala 0,16 del avión X-3: características laterales y direccionales
  • REG NACA-RM-A55J28-1956 Aplicación de la forma de análisis armónico de Tchebichef al cálculo de la resistencia de onda de sustentación cero de combinaciones de ala, cuerpo y cola.
  • REG NACA-RM-A9L01-1950 Investigación del túnel del ala con números de Mach de 0,50 a 1,29 de un ala triangular totalmente móvil con relación de aspecto 4 sola y con cuerpo
  • REG NACA-RM-A9D05-1949 Investigación en túnel de viento de colas horizontales V: forma de plano inclinado hacia atrás de 45 grados de relación de aspecto 2
  • REG NACA-RM-A8D20-1948 Estudio aerodinámico de una combinación ala-fuselaje que emplea un ala inclinada hacia atrás 63 grados: efectos subsónicos de los números de Mach y de Reynolds sobre las características del ala y sobre la eficacia de un elevón
  • REG NACA-RM-A50J26-1950 Amortiguación experimental en inclinación de alas triangulares de 45 grados.
  • REG NACA-RM-L9F10-1949 Investigación aerodinámica preliminar del efecto de la curvatura en un ala delta de 60 grados con bordes de ataque redondos y biselados
  • REG NACA-RM-L8K12-1949 Investigación de control lateral en un ala en flecha de 37 grados con relación de aspecto 6 y un número de Reynolds de 6.800.000
  • REG NACA-RM-L8F29-1948 Una investigación a baja velocidad de un ala de semienvergadura inclinada hacia atrás de 51,3 grados con una punta inclinada y con alerones de cuerda del 16,7 por ciento con tres envergaduras y tres ángulos de borde de fuga
  • REG NACA-RM-L8H20-1948 Una investigación a baja velocidad de un ala de semienvergadura inclinada hacia atrás de 51,3 grados equipada con flaps planos de 16,7 por ciento de cuerda y alerones de varias envergaduras y tres ángulos de borde de fuga
  • REG NACA-RM-L8H10-1948 Efecto del perfil aerodinámico de secciones simétricas sobre la estabilidad estática a baja velocidad y los derivados de guiñada de modelos de ala en flecha de 45 grados con relación de aspecto de 2,61
  • REG NACA-RM-L55L14-1956 Mediciones preliminares de las derivadas aerodinámicas de guiñada de un ala triangular, barrida y no barrida que realizan oscilaciones de guiñada puras, con una descripción de la instrumentación empleada.

PH-BPS, RM

  • PNS ISO/TR 10989:2021 Materiales de referencia: orientación y palabras clave utilizadas para la categorización de RM

European Committee for Standardization (CEN), RM

  • prEN 2313-1981 Acero FE-PM42, R 1350 MPa; barras D 100 mm; serie aeroespacial
  • prEN 2206-1981 Acero FE-PL43 S, 650 MPa R 850 MPa; barras D 150 mm; serie aeroespacial
  • prEN 2274-1979 Serie aeroespacial; acero FE-PA 95; 1750 MPa 2000 MPa; barras de 150 mm
  • prEN 2278-1981 Acero FE-PM37, 900 MPa R 1100 MPa; barras D 150 mm; serie aeroespacial
  • prEN 2136-1981 Serie aeroespacial; acero FE-PM 42; 900 MPa R 1100 MPa; barras D 100 mm
  • prEN 2171-1981 Acero resistente al calor FE-PA92-HT, R 900 MPa; barras; serie aeroespacial
  • prEN 2213-1981 Acero FE-PL52 S, 980 MPa R 1180 MPa; barras D 16 mm; serie aeroespacial
  • prEN 2214-1981 Acero FE-PL52 S, 1080 MPa R 1250 MPa; barras D 100 mm; serie aeroespacial
  • prEN 2228-1977 Serie aeroespacial; acero FE-PA 12; 500 MPa 700 MPa; hojas 0,5 mm 6 mm
  • prEN 2280-1981 Acero FE-PM37, 900 MPa R 1100 MPa; hoja de 6 mm; serie aeroespacial
  • prEN 2205-1981 Acero FE-PL43 S, 900 MPa R 1100 MPa; barras D 40 mm; serie aeroespacial
  • prEN 2216-1981 Acero FE-PL52 S, 1050 MPa R 1250 MPa; hojas de 2 mm; serie aeroespacial
  • prEN 2215-1981 Acero FE-PL52 S, 980 MPa R 1180 MPa; hojas de 0,5 mm a 6 mm; serie aeroespacial
  • prEN 2231-1981 Acero FE-PA12, R 850 MPa; tubos para estructuras de 1,25 mm a 5 mm; serie aeroespacial
  • prEN 2232-1981 Acero FE-PA12, R 1050 MPa; tubos para estructuras de 1,25 mm a 5 mm; serie aeroespacial
  • prEN 2273-1981 Acero FE-PM13 S, 1800 MPa R 2000 MPa; chapa y placa de 30 mm; serie aeroespacial
  • prEN 2276-1981 Acero FE-PA95, 1750 MPa R 2000 MPa; chapa y placa de 40 mm; serie aeroespacial
  • EN 2280:2018 Serie aeroespacial - Acero FE-PM37 - 900 MPa ��Rm ��1 100 MPa - Chapa - a ��6 mm
  • EN 2206:2008 Serie aeroespacial - Acero FE-PL1502 (25CrMo4) - 650 MPa menor o igual a Rm menor o igual a 850 MPa - Barras - De menor o igual a 150 mm
  • EN 2478:2008 Serie aeroespacial - Acero FE-PL2107 (30NiCrMo16) - 1220 MPa
  • EN 2480:2008 Serie aeroespacial - Acero FE-PL2108 (36NiCrMo16) - 1250 MPa
  • EN 2438:2008 Serie aeroespacial - Acero FE-PL2102 (35NiCr6) - 900 MPa menor o igual a Rm menor o igual a 1 100 MPa - Barras - De menor o igual a 40 mm
  • EN 2446:2008 Serie aeroespacial - Acero FE-PL1503 (35CrMo4) - 1 100 MPa menor o igual a Rm menor o igual a 1 300 MPa - Barras - De menor o igual a 25 mm
  • prEN 2212-1981 Acero FE-PL43 S, 670 MPa R 870 MPa; láminas, tiras y placas de 0,5 mm a 20 mm; serie aeroespacial
  • prEN 2218-1981 Acero FE-PL52 S, 980 MPa R 1180 MPa; tubos para estructuras a 4 mm d 5 a; serie aeroespacial
  • prEN 2219-1981 Acero FE-PL52 S, 1030 MPa R 1230 MPa; tubos para estructuras a 2 mm d 5 a; serie aeroespacial
  • prEN 2229-1981 Acero FE-PA12, 500 MPa R 700 MPa; tubos para estructuras de 0,5 mm a 5 mm; serie aeroespacial
  • prEN 2230-1981 Acero FE-PA12, 730 MPa R 960 MPa; tubos para estructuras de 0,5 mm a 3 mm; serie aeroespacial
  • EN 2205:2009 Serie aeroespacial - Acero FE-PL1502 (25CrMo4) - 900 MPa menor o igual a Rm menor o igual a 1 100 MPa - Barras - De menor o igual a 40 mm
  • EN 2448:2008 Serie aeroespacial - Acero FE-PL1503 (35CrMo4) - 900 MPa menor o igual a Rm menor o igual a 1 100 MPa - Barras - De menor o igual a 40 mm
  • EN 2460:2009 Serie aeroespacial - Acero FE-PM1901 (X12CrNi13) - 600 MPa menor o igual a Rm menor o igual a 800 MPa - Barras - De menor o igual a 70 mm
  • prEN 2209-1981 Acero FE-PL43 S, 900 MPa R 1100 MPa; láminas, tiras y placas de 0,5 mm a 20 mm; serie aeroespacial
  • prEN 2251-1981 Acero FE-PL52 S, R 700 MPa; tubos para estructuras de 0,8 mm a 12,5 mm d 5 a; serie aeroespacial
  • EN 2278:2014
  • prEN 4904-2021 Serie aeroespacial - Acero 36NiCrMo16 - 1000 MPa ≤ Rm ≤ 1200 MPa - Barras - 100 mm ≤ D ≤ 250 mm
  • EN 2465:2007 Serie aeroespacial - Acero FE-PA3901 (X2CrNi18-9) - Reblandecido - 450 MPa Menor o igual a Rm Menor o igual a 680 MPa - Barra para mecanizar - 4 mm Menor o igual a De Menor o igual a 100 mm
  • EN 2461:2009 Serie aeroespacial - Acero FE-PM1901 (X12CrNi13) - 600 MPa menor o igual a Rm menor o igual a 800 MPa - Forjados - De menor o igual a 70 mm
  • prEN 2217-1981 Acero FE-PL52 S, 1080 MPa R 1250 MPa; láminas y placas de 2 mm a 20 mm; serie aeroespacial
  • prEN 2247-1981 Acero FE-PL43 S, 650 MPa R 850 MPa; tubos para estructuras de 0,5 mm a 12 mm d 5 a; serie aeroespacial

Professional Standard - Machinery, RM

  • JB/T 8195.2-1999 Hornos de resistencia indirecta Hornos de enfriamiento serie RM

Association Francaise de Normalisation, RM

  • FD X07-030*FD ISO/TR 10989:2009 Materiales de referencia: orientación y palabras clave utilizadas para la categorización de RM
  • NF Z52-047:2014 Modelo de referencia de gestión de derechos digitales geoespaciales (GeoDRM RM)
  • NF L14-647*NF EN 4685:2012 Serie aeroespacial - Titanio Ti10V2Fe3Al - Barras - D < 110 mm - Rm > o = 1 240 MPa.
  • NF L10-556*NF EN 2478:2008 Serie aeroespacial - Acero FE-PL2107 (30NiCrMo16) - 1 220 MPa < o = Rm < o = 1 370 MPa - Barras - De < o = 40 mm
  • NF L10-565*NF EN 2448:2009 Serie aeroespacial - Acero FE-PL1503 (35CrMo4) - 900 MPa < o = Rm < o = 1 100 MPa - Barras - De < o = 40 mm.
  • NF C93-340-2*NF EN 60424-2:2016 Núcleos de ferrita - Directrices sobre los límites de las irregularidades de la superficie - Parte 2: Núcleos RM
  • NF L10-562*NF EN 2438:2009 Serie aeroespacial - Acero FE-PL2102 (35NiCr6) - 900 MPa < o = Rm < o = 1 100 MPa - Barras - De < o = 40 mm
  • NF L14-646*NF EN 4675:2012 Serie aeroespacial - Titanio Ti-P63002 (Ti5Al5Mo5V3Cr0,4Fe) - Rm > o = hasta 1 300 MPa - Barras - De < 110 mm
  • NF C93-357-4*NF EN 62317-4:2006 Núcleos de ferrita - Dimensiones - Parte 4: Núcleos RM y piezas asociadas
  • NF L10-557*NF EN 2480:2008 Serie aeroespacial - Acero FE-PL2108 (36NiCrMo16) - 1 250 MPa < o = Rm < o = 1 400 MPa - Barras - De < o = 75 mm
  • NF L10-582*NF EN 2482:2012 Serie aeroespacial - Acero FE-PL2108 (35NiCrMo16) - 1 100 MPa < o = Rm < o = 1 300 MPa - Barras - De < o = 100 mm
  • NF C93-338/A2:2000 Dimensiones de núcleos cuadrados (núcleos RM) hechos de óxidos magnéticos y piezas asociadas.
  • NF L10-566*NF EN 2460:2009 Serie aeroespacial - Acero FE-PM1901 (X12CrNi13) - 600 MPa < o = Rm < o = 800 MPa - Barras - De < o = 70 mm
  • NF L10-553*NF EN 2573:2008 Serie aeroespacial - Acero FE-PA3601 (X6CrNiTi18-10) - Ablandado - Rm < o = 780 MPa - Alambre - 0,25 mm < o = De < o = 3 mm.
  • NF L10-579*NF EN 2483:2012 Serie aeroespacial - Acero FE-PL2108 (36NiCrMo16) - 1 100 MPa < o = RM < o = 1 300 MPa - Forjados - De < o = 100 mm

AENOR, RM

KR-KS, RM

YU-JUS, RM

  • JUS N.R8.052-1981 Materiales y componentes magnéticos. Núcleos RM. Requerimientos generales.
  • JUS N.R8.052-1979 Material y componentes magnéticos. Núcleos RM. Requerimientos generales.
  • JUS N.R8.054-1979 Componentes magnéticos de material. Núcleos RM. Forma y dimensiones para formadores de bobinas.
  • JUS N.R8.053-1979 Material y componentes magnéticos. Núcleos RM. Forma y dimensiones de núcleos cuadrados.

ASD-STAN - Aerospace and Defence Industries Association of Europe - Standardization, RM

  • PREN 3312-1988 Aleación de titanio TI-P63 Recocido 900 Menor o igual a Rm Menor o igual a 1160 MPa Forjados De Menor o igual a 150 mm
  • PREN 2762-2010 Serie aeroespacial Acero FE-PL80 1900 ≤ Rm ≤ 2100 MPa Bar De ≤ 75 mm (Edición P2)
  • PREN 2769-1988 Acero serie aeroespacial FE-PL53S Endurecido y revenido 1030 Menor o igual a Rm Menor o igual a 1180 MPa Forjados De Menor o igual a 70 mm (Edición P 1)
  • PREN 2507-2010 Serie aeroespacial Acero FE-PM66 1270 ≤ Rm ≤ 1470 MPa Forjados De ≤ 100 mm (Edición 2)
  • PREN 2172-2010 Serie aeroespacial Acero resistente al calor FE-PA92-HT Rm ≥ 900 MPa Forjados (Edición P2)
  • PREN 2506-2010 Serie aeroespacial Acero FE-PM66 1270 ≤ Rm ≤ 1470 MPa Barras De ≤ 100 mm (Edición 2)
  • PREN 2303-1980 Acero resistente al calor FE-PA92-HT Rm mayor o igual a 960 MPa barras Serie aeroespacial (Edición 1)
  • PREN 2303-1999 Acero resistente al calor FE-PA92-HT Rm mayor o igual a 960 MPa barras Serie aeroespacial (edición 2)
  • PREN 2171-1979 Acero resistente al calor FE-PA92-HT Rm mayor o igual a 900 MPa barras Serie aeroespacial (Edición 1)
  • PREN 3320-1988 Aleación de titanio TI-P64 Recocido Rm Mayor o igual a 1000 MPa Forjados De Menor o igual a 150 mm
  • PREN 2771-2010 Serie aeroespacial Acero FE-PL53S Templado y revenido 1100 ≤ Rm ≤ 1250 MPa Bar De ≤ 110 mm (Edición P2)

RO-ASRO, RM

  • STAS 10918-1977 Materiales de óxido cromagnético. NÚCLEOS CUADRADOS DE FERRITA (RM) Dimensiones
  • STAS 7836/2-1977 Perfiles de acero conformados en frío ACERO DE ÁNGULOS IGUALES CON Rm SUPERIORES A 490 N/mm2 Dimensiones

PL-PKN, RM

ES-UNE, RM

  • UNE-EN 4685:2011 Serie aeroespacial - Titanio Ti10V2Fe3Al - Barras - D < 110 mm - Rm >= 1 240 MPa (Ratificada por AENOR en agosto de 2011.)
  • UNE-EN 2279:2018 Serie Aeroespacial - Acero FE-PM37 - 900 MPa <= Rm <= 1 100 MPa - Forjados - De <= 150 mm (Ratificada por Asociación Española de Normalización en Septiembre de 2018.)
  • UNE-EN 2280:2018 Serie aeroespacial - Acero FE-PM37 - 900 MPa = Rm = 1 100 MPa - Chapa - a = 6 mm
  • UNE-EN 2450:2018 Serie aeroespacial - Acero 31Ni10 - 1 230 MPa = Rm = 1 420 MPa - Barras - De = 40 mm
  • UNE-EN 2451:2019 Serie aeroespacial - Acero 31Ni10 - 1.230 MPa = Rm = 1.420 MPa - Forjados - De = 40 mm
  • UNE-EN 2476:2019 Serie Aeroespacial - Acero 30CrNiMo8 (1.6580) - 1 100 MPa <= Rm <= 1 300 MPa - Forjados - De <= 100 mm (Hotificada por la Asociación Española de Normalización en enero de 2020.)
  • UNE-EN 2206:2008 Serie Aeroespacial - Acero FE-PL1502 (25CrMo4) - 650 MPa <= Rm <= 850 MPa - Barras - De <= 150 mm (Ratificada por AENOR en enero de 2009.)
  • UNE-EN 2480:2008 Serie Aeroespacial - Acero FE-PL2108 (36NiCrMo16) - 1 250 MPa <= Rm <= 1 400 MPa - Barras - De <= 75 mm (Ratificada por AENOR en mayo de 2008.)
  • UNE-EN 2448:2008 Serie Aeroespacial - Acero FE-PL1503 (35CrMo4) - 900 MPa <= Rm <= 1 100 MPa - Barras - De <= 40 mm (Ratificada por AENOR en enero de 2009.)
  • UNE-EN 2461:2009 Serie Aeroespacial - Acero FE-PM1901 (X12CrNi13) - 600 MPa <= Rm <= 800 MPa - Forjados - De <= 70 mm (Ratificada por AENOR en Marzo de 2009.)
  • UNE-EN 2483:2010 Serie aeroespacial. Acero FE-PL2108 (36NiCrMo16). 1 100 MPa <= Rm <= 1 300 MPa. Forjas. De <= 100 mm (Ratificada por AENOR en febrero de 2011.)
  • UNE-EN 2481:2010 Serie aeroespacial. Acero FE-PL2108 (36NiCrMo16). 1 250 MPa <= Rm <= 1 400 MPa. Forjas. De <= 75 mm (Ratificada por AENOR en febrero de 2011.)
  • UNE-EN 2478:2008 Serie Aeroespacial - Acero FE-PL2107 (30NiCrMo16) - 1 220 MPa <= Rm <= 1 370 MPa - Barras - De <= 40 mm (Ratificada por AENOR en mayo de 2008.)
  • UNE-EN 2439:2009 Serie aeroespacial - Acero FE-PL2102 (34NiCr6) - 900 MPa <= Rm <= 1 100 MPa - Forjados - De <= 40 mm (Ratificada por AENOR en marzo de 2009.)
  • UNE-EN 4904:2022 Serie aeroespacial - Acero 36NiCrMo16 (1.6773) - 1 000 MPa = Rm = 1 200 MPa - Barras - 100 mm = D = 250 mm
  • UNE-EN 2460:2009 Serie Aeroespacial - Acero FE-PM1901 (X12CrNi13) - 600 MPa <= Rm <= 800 MPa - Barras - De <= 70 mm (Ratificada por AENOR en Marzo de 2009.)
  • UNE-EN 2252:2012 Serie aeroespacial - Acero FE-PL1505 (15CrMoV6) - 1 080 MPa <= Rm <= 1 250 MPa - Forjados - De <= 100 mm (Ratificada por AENOR en marzo de 2012.)
  • UNE-EN 2503:2019 Serie aeroespacial - Acero X5CrNoMoCuNb14-5 (1.4594) - 930 MPa = Rm = 1 080 MPa - Forjados - De = 150 mm
  • UNE-EN 2278:2014 Serie Aeroespacial - Acero X12CrNiMoV12-3 (1.4933) - 900 MPa <= Rm <= 1 100 MPa - Barras - De <= 150 mm (Ratificada por AENOR en diciembre de 2014.)
  • UNE-EN 4675:2011 Serie aeroespacial - Titanio Ti-P63002 (Ti5Al5Mo5V3Cr0.4Fe) - Rm >= 1 300 MPa - Barras - De < 110 mm (Ratificada por AENOR en agosto de 2011.)
  • UNE-EN 2438:2008 Serie Aeroespacial - Acero FE-PL2102 (35NiCr6) - 900 MPa <= Rm <= 1 100 MPa - Barras - De <= 40 mm (Ratificada por AENOR en enero de 2009.)
  • UNE-EN 2482:2010 Serie aeroespacial. Acero FE-PL2108 (36NiCrMo16). 1 100 MPa <= Rm <= 1 300 MPa. Barras. De <= 100 mm (Ratificada por AENOR en febrero de 2011.)
  • UNE-EN 2205:2009 Serie Aeroespacial - Acero FE-PL1502 (25CrMo4) - 900 MPa <= Rm <= 1 100 MPa - Barras - De <= 40 mm (Ratificada por AENOR en abril de 2009.)
  • UNE-EN 2446:2008 Serie Aeroespacial - Acero FE-PL1503 (35CrMo4) - 1 100 MPa <= Rm <= 1 300 MPa - Barras - De <= 25 mm (Ratificada por AENOR en enero de 2009.)
  • UNE-EN 2502:2019 Serie aeroespacial - Acero X5CrNoMoCuNb14-5 (1.4594) - 930 MPa = Rm = 1 080 MPa - Barras - De = 150 mm

European Association of Aerospace Industries, RM

  • AECMA PREN 3311-1988 Aleación de titanio TI-P63 recocido 900 menor o igual a Rm menor o igual a 160 Mpa Barra para mecanizado de menor o igual a 150 mm
  • AECMA PREN 2659-1988 Aleación a base de cobalto resistente al calor Co-P93HT tratada con solución Rm mayor o igual a 860 MPa forjadas
  • AECMA PREN 2772-1986 Serie Aeroespacial Acero FE-PM61 Rm Mayor o Igual a 960 MPa Forjado De Menor o Igual a 90 mm Edición P 1
  • AECMA PREN 3315-1988 Serie aeroespacial Aleación de titanio TI-P63 tratada con solución y envejecida Rm mayor o igual a 1070 MPa Forjados de menos o igual a 50 mm Edición P 1
  • AECMA PREN 3316-1995 Serie aeroespacial Aleación de titanio TI-P64 Recocido Rm Mayor o igual a 1070 MPa Hoja y tira a Menor o igual a 6 mm Edición P 2; RETIRADO
  • AECMA PREN 3317-1995 Serie aeroespacial Aleación de titanio TI-P64 Recocido Rm Mayor o igual a 1000 MPa Placa 6 Menor que Menor o igual a 100 mm Edición P 2; RETIRADO
  • AECMA PREN 2171-1999 Acero resistente al calor FE-PA92-HT Rm Mayor o igual a 900 MPa Barras Serie Aeroespacial Edición 2; Reemplaza a la edición 1: enero de 1979 [Consultar: ASD-STAN PREN 4317, ASD-STAN PREN 4318]
  • AECMA PREN 2171-1979 Acero resistente al calor FE-PA92-HT Rm Mayor o igual a 900 MPa Barras Serie Aeroespacial Edición 1
  • AECMA PREN 2303-1980 Acero resistente al calor FE-PA92-HT Rm mayor o igual a 960 MPa barras Serie Aeroespacial Edición 1
  • AECMA PREN 2774-1986 Serie Aeroespacial Acero FE-PM61 Rm Mayor o igual a 1310 MPa Bar De Menor o igual a 200 mm Edición P 1
  • AECMA PREN 3352-1988 Serie aeroespacial Aleación de titanio TI-C63 Prensado isostático en caliente (recocido) Rm Mayor o igual a 880 MPa Fundición de inversión de alta resistencia Menor o igual a 25 mm Edición P 1
  • AECMA PREN 2773-1986 Acero Serie Aeroespacial FE-PM61 Rm Mayor o Igual a 1310 MPa Hoja y Placa a Menor o Igual a 12 mm Edición p 1
  • AECMA PREN 2775-1986 Serie Aeroespacial Acero FE-PM61 Rm Mayor o Igual a 1310 MPa Forjado De Menor o Igual a 150 mm Edición P 1
  • AECMA PREN 3363-1988 Serie aeroespacial Acero FE-CM68 Tratado con solución Rm mayor o igual a 485 MPa Arena o fundición a la cera perdida Edición P 1

Korean Agency for Technology and Standards (KATS), RM

  • KS A ISO TR 10989:2018 Materiales de referencia: orientación y palabras clave utilizadas para la categorización de RM
  • KS A ISO TR 10989-2023 Referencias Orientación y palabras clave para la clasificación de RM
  • KS C IEC 60424-2:2006 Núcleos de ferrita－Guía sobre los límites de las irregularidades de la superficie－Parte 2：Núcleos RM
  • KS C IEC 60424-2:2017 Núcleos de ferrita－Guía sobre los límites de las irregularidades de la superficie－Parte 2：Núcleos RM
  • KS C IEC 60424-2-2017(2022) Núcleos de ferrita－Guía sobre los límites de las irregularidades de la superficie－Parte 2：Núcleos RM

Professional Standard - Electron, RM

  • SJ 51931/7-1998 Especificación detallada para núcleos serie tipo RM de ferrita blanda R7K

Standard Association of Australia （SAA）, RM

British Standards Institution (BSI), RM

  • BS ISO 19153:2014 Modelo de referencia de gestión de derechos digitales geoespaciales (GeoDRM RM)
  • BS EN 60424-2:1998 Orientación sobre los límites de las irregularidades superficiales de los núcleos de ferrita - RM-cores
  • BS EN 60424-2:2016 Núcleos de ferrita. Directrices sobre los límites de las irregularidades de la superficie. Núcleos RM
  • BS EN 2502:2019 Serie aeroespacial. Acero X5CrNoMoCuNb14-5 (1.4594). 930 MPa ≤ Rm ≤ 1 080 MPa. Barras
  • BS EN 62317-4:2005 Núcleos de ferrita - Dimensiones - Parte 4: Núcleos RM y piezas asociadas
  • BS EN 62317-4:2006 Núcleos de ferrita - Dimensiones - Núcleos RM y piezas asociadas
  • BS EN 2461:2009 Serie aeroespacial - Acero FE-PM1901 (X12CrNi13) - 600 MPa Rm 800 MPa - Forjados - De 70 mm
  • BS EN 2465:2007 Serie aeroespacial - Acero FE-PA3901 (X2CrNi18-9) - Reblandecido - 450 MPa Rm 680 MPa - Barra para mecanizar - 4 mm De 100 mm
  • BS EN 2481:2011 Serie aeroespacial. Acero FE-PL2108 (36NiCrMo16). 1250 MPa sala 1400 MPa. Forjas. De 75mm
  • BS EN 2480:2009 Serie aeroespacial - Acero FE-PL2108 (36NiCrMo16) - 1250 MPa Rm 1400 MPa - Barras - De 75 mm
  • BS EN 2478:2009 Serie aeroespacial - Acero FE-PL2107 (30NiCrMo16) - 1220 MPa Rm 1370 MPa - Barras - De 40 mm
  • BS EN 2448:2009 Serie aeroespacial - Acero FE-PL1503 (35CrMo4) - 900 MPa Rm 1100 MPa - Barras - De 40 mm
  • BS EN 2438:2009 Serie aeroespacial - Acero FE-PL2102 (35NiCr6) - 900 MPa Rm 1100 MPa - Barras - De 40 mm
  • BS EN 2206:2009 Serie aeroespacial - Acero FE-PL1502 (25CrMo4) - 650 MPa Rm 850 MPa - Barras - De 150 mm
  • BS EN 2446:2009 Serie aeroespacial - Acero FE-PL1503 (35CrMo4) - 1100 MPa Rm 1300 MPa - Barras - De 25 mm
  • BS EN 2448:2008 Serie aeroespacial - Acero FE-PL1503 (35CrMo4) - 900 MPa Rm 1100 MPa - Barras - De 40 mm
  • BS EN 2439:2009 Serie aeroespacial - Acero FE-PL2102 (34NiCr6) - 900 MPa Rm 1100 MPa - Forjados - De 40 mm
  • BS EN 2446:2008 Serie aeroespacial - Acero FE-PL1503 (35CrMo4) - 1100 MPa Rm 1300 MPa - Barras - De 25 mm
  • BS EN 2438:2008 Serie aeroespacial - Acero FE-PL2102 (35NiCr6) - 900 MPa Rm 1100 MPa - Barras - De 40 mm
  • BS EN 2478:2008 Serie aeroespacial - Acero FE-PL2107 (30NiCrMo16) - 1220 MPa Rm 1370 MPa - Barras - De 40 mm
  • BS EN IEC 63093-4:2019 Núcleos de ferrita. Directrices sobre dimensiones y límites de irregularidades de la superficie - RM-cores
  • BS EN 2206:2008 Serie aeroespacial - Acero FE-PL1502 (25CrMo4) - 650 MPa Rm 850 MPa - Barras - De 150 mm
  • BS EN 2480:2008 Serie aeroespacial - Acero FE-PL2108 (36NiCrMo16) - 1250 MPa Rm 1400 MPa - Barras - De 75 mm
  • BS EN 2482:2011 Serie aeroespacial. Acero FE-PL2108 (36NiCrMo16). 1100 MPa sala 1300 MPa. Barras. De 100 mm
  • BS EN 2483:2011 Serie aeroespacial. Acero FE-PL2108 (36NiCrMo16). 1100 MPa sala 1300 MPa. Forjas. De 100 mm
  • BS EN 2460:2009 Serie aeroespacial - Acero FE-PM1901 (X12CrNi13) - 600 MPa Rm 800 MPa - Barras - De 70 mm

Aerospace, Security and Defence Industries Association of Europe (ASD), RM

  • ASD-STAN PREN 2762-2010 Serie aeroespacial Acero FE-PL80 1900 = Rm = 2100 MPa Barra De = 75 mm Edición P2
  • ASD-STAN PREN 2172-2010 Serie aeroespacial Acero resistente al calor FE-PA92-HT Rm = 900 MPa Forjados Edición P2
  • ASD-STAN PREN 2507-2010 Serie aeroespacial Acero FE-PM66 1270 = Rm = 1470 MPa Forjados De = 100 mm Edición 2
  • ASD-STAN PREN 2228-1977 Acero FE-PA12 500 MPa Menor o igual a Rm Menor o igual a 700 MPa Hojas 0,5 mm Menor o igual a 6 mm o menor Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2502-1984 Acero FE-PM66 930 Menor o igual a Rm Menor o igual a 1080 MPa Barras De Menor o igual a 150 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2441-2010 Serie aeroespacial Acero FE-PL711 1250 MPa = Rm = 1450 MPa Forjados De = 16 mm Edición 2
  • ASD-STAN PREN 2455-2010 Serie aeroespacial Acero FE-PL73 880 MPa = Rm = 1080 MPa Forjados De = 150 mm Edición 2
  • ASD-STAN PREN 2472-2010 Serie aeroespacial Acero FE-PL74 1250 MPa = Rm = 1450 MPa Forjados De = 40 mm Edición 2
  • ASD-STAN PREN 2474-2010 Serie aeroespacial Acero FE-PL74 900 MPa = Rm = 1100 MPa Forjados De = 150 mm Edición 2
  • ASD-STAN PREN 2505-2010 Serie aeroespacial Acero FE-PM66 1130 MPa = Rm = 1330 MPa Forjados De = 150 mm Edición 2
  • ASD-STAN PREN 2506-2010 Serie aeroespacial Acero FE-PM66 1270 = Rm = 1470 MPa Barras De = 100 mm Edición 2
  • ASD-STAN PREN 2136-1979 Acero FE-PM42 900 MPa Menor o Igual a Rm Menor o Igual a 1100 MPa Barras De Menor o Igual a 100 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2137-1981 Acero FE-PL75 1100 MPa Menor o Igual a Rm Menor o Igual a 1250 MPa Barras De Menor o Igual a 100 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2312-1979 Acero FE-PM42 Rm Mayor o Igual a 1350 MPa Forjados De Menor o Igual a 100 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2313-1979 Acero FE-PM42 Rm Mayor o Igual a 1350 MPa Barras De Menor o Igual a 100 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2504-2010 Serie aeroespacial Acero FE-PM66 1130 MPa = Rm = 1330 MPa Barras De = 150 mm Edición 2
  • ASD-STAN PREN 2274-1979 Acero FE-PA95 1750 MPa Menor o Igual a Rm Menor o Igual a 2000 MPa Barras De Menor o Igual a 150 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2275-1979 Acero FE-PA95 1750 MPa Menor o Igual a Rm Menor o Igual a 2000 MPa Forjados De Menor o Igual a 150 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2279-1979 Acero FE-PM37 900 MPa Menor o Igual a Rm Menor o Igual a 1100 MPa Forjados De Menor o Igual a 150 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2281-1979 Acero FE-PM42 900 MPa Menor o Igual a Rm Menor o Igual a 1100 MPa Forjados De Menor o Igual a 100 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2494-1981 Acero resistente al calor FE-PM38 1000 MPa Menor o igual a Rm Menor o igual a 1140 MPa Forjados Serie aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2503-1984 Acero FE-PM66 930 Menor o igual a Rm Menor o igual a 1080 MPa Forjados De Menor o igual a 150 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2438-1981 Acero FE-PL62 900 MPa Menor o igual a Rm Menor o igual a 1100 MPa Barras De Menor o igual a 40 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2439-1981 Acero FE-PL62 900 MPa Menor o Igual a Rm Menor o Igual a 1100 MPa Forjados De Menor o Igual a 40 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2443-1981 Acero FE-PL711 1100 MPa Menor o Igual a Rm Menor o Igual a 1300 MPa Forjados De Menor o Igual a 25 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2447-1981 Acero FE-PL45 1100 MPa Menor o Igual a Rm Menor o Igual a 1300 MPa Forjados De Menor o Igual a 25 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2448-1981 Acero FE-PL45 900 MPa Menor o Igual a Rm Menor o Igual a 1100 MPa Barras De Menor o Igual a 40 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2449-1981 Acero FE-PL45 900 MPa Menor o Igual a Rm Menor o Igual a 1100 MPa Forjados De Menor o Igual a 40 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2450-1981 Acero FE-PL73 1230 MPa Menor o igual a Rm Menor o igual a 1420 MPa Barras De Menor o igual a 40 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2451-1981 Acero FE-PL73 1230 MPa Menor o Igual a Rm Menor o Igual a 1420 MPa Forjados De Menor o Igual a 40 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2452-1981 Acero FE-PL73 1080 MPa Menor o igual a Rm Menor o igual a 1280 MPa Barras De Menor o igual a 150 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2454-1981 Acero FE-PL73 880 MPa Menor o igual a Rm Menor o igual a 1080 MPa Barras De Menor o igual a 150 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2456-1981 Acero FE-PL48 1050 MPa Menor o igual a Rm Menor o igual a 1250 MPa Barras De Menor o igual a 40 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2457-1981 Acero FE-PL48 1050 MPa Menor o Igual a Rm Menor o Igual a 1250 MPa Forjados De Menor o Igual a 40 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2458-1981 Acero FE-PL48 950 MPa Menor o igual a Rm Menor o igual a 1100 MPa Barras De Menor o igual a 100 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2459-1981 Acero FE-PL48 950 MPa Menor o Igual a Rm Menor o Igual a 1100 MPa Forjados De Menor o Igual a 100 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2471-1981 Acero FE-PL74 1250 MPa Menor o Igual a Rm Menor o Igual a 1450 MPa Barras De Menor o Igual a 40 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2473-1981 Acero FE-PL74 900MPa Menor o Igual a Rm Menor o Igual a 1100 MPa Barras De Menor o Igual a 150 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2476-1981 Acero FE-PL74 1100 MPa Menor o Igual a Rm Menor o Igual a 1300 MPa Forjados De Menor o Igual a 100 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2477-1981 Acero FE-PL75 1100 MPa Menor o Igual a Rm Menor o Igual a 1250 MPa Forjados De Menor o Igual a 100 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2478-1981 Acero FE-PL75 1250 MPa Menor o Igual a Rm Menor o Igual a 1400 MPa Barras De Menor o Igual a 40 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2479-1981 Acero FE-PL75 1250 MPa Menor o Igual a Rm Menor o Igual a 1400 MPa Forjados De Menor o Igual a 40 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2480-1981 Acero FE-PL76 1250 MPa Menor o Igual a Rm Menor o Igual a 1400 MPa Barras De Menor o Igual a 75 mm Serie Aeroespacial (Edición 1)
  • ASD-STAN PREN 2759-1986 Serie Aeroespacial Acero FE-PL80 1900 Menor o igual a Rm Menor o igual a 2100 MPa Forjado De Menor o igual a 75 mm (Edición P 1)
  • ASD-STAN PREN 2760-1986 Acero serie aeroespacial FE-PL78 1760 Menor o igual a Rm Menor o igual a 2000 MPa Bar De Menor o igual a 75 mm (Edición P 1)
  • ASD-STAN PREN 2761-1986 Acero serie aeroespacial FE-PL78 1760 Menor o igual a Rm Menor o igual a 2000 MPa Forjado De Menor o igual a 75 mm (Edición P 1)
  • ASD-STAN PREN 4675-2009 Serie aeroespacial Titanio Ti-P63002 (Ti5Al5Mo5V3Cr0,4Fe) Rm >= 1300 MPa Barras De

Danish Standards Foundation, RM

Lithuanian Standards Office , RM

  • LST EN 4685-2011 Serie aeroespacial - Titanio Ti10V2Fe3Al - Barras - D < 110 mm - Rm ? 1 240 MPa
  • LST EN 2573-2007 Serie aeroespacial - Acero FE-PA3601 (X6CrNiTi18-10) - Suavizado - Rm ? 780 MPa - Cable - 0,25 mm ? De ? 3 milímetros
  • LST 1983-1-2005 Cerveza. Determinación del contenido de dióxido de carbono. Parte 1: Método de titulación (RM) (EBC 9.28.1)

German Institute for Standardization, RM

  • DIN EN 2480:2009 Serie aeroespacial - Acero FE-PL2108 (36NiCrMo16) - 1 250 MPa R 1400 MPa - Barras - D 75 mm; Versión alemana e inglesa EN 2480:2008
  • DIN EN 2478:2009 Serie aeroespacial - Acero FE-PL2107 (30NiCrMo16) - 1220 MPa R 1370 MPa - Barras - D 40 mm; Versión alemana e inglesa EN 2478:2008
  • DIN EN 2206:2009 Serie aeroespacial - Acero FE-PL1502 (25CrMo4) - 650 MPa R 850 MPa - Barras - D 150 mm; Versión alemana e inglesa EN 2206:2008
  • DIN EN 2137:2017 Serie aeroespacial - Acero FE-PL75 - 1100 MPa
  • DIN EN 2279:2018 Serie aeroespacial - Acero FE-PM37 - 900 MPa
  • DIN EN 2280:2018 Serie aeroespacial - Acero FE-PM37 - 900 MPa

未注明发布机构, RM

  • BS EN 4675:2011(2015) Serie aeroespacial — Titanio Ti - P63002 (Ti5Al5Mo5V3Cr0.4Fe) — Rm > 1300 MPa — Barras — De < 110 mm
  • BS EN 2450:2018(2019) Serie aeroespacial — Acero 31Ni10 — 1230 MPa ≤ Rm ≤ 1420 MPa — Barras — De ≤ 40 mm
  • BS EN 62317-4:2005(2018) Núcleos de ferrita - Dimensiones Parte 4: RM - Núcleos y piezas asociadas
  • BS EN 2482:2010(2011) Serie aeroespacial — Acero FE - PL2108 (36NiCrMo16) — 1100 MPa Rm 1300 MPa — Barras — De 100 mm
  • BS EN 2483:2010(2011) Serie aeroespacial — Acero FE - PL2108 (36NiCrMo16) — 1100 MPa Rm 1300 MPa — Forjados — De 100 mm
  • BS EN 2481:2010(2011) Serie aeroespacial — Acero FE - PL2108 (36NiCrMo16) — 1250 MPa Rm 1400 MPa — Forjados — De 75 mm

(U.S.) Telecommunications Industries Association , RM

  • TIA-707.03-B-2010 Opciones de servicio de datos para sistemas de espectro ensanchado: procesamiento de comandos AT y la interfaz Rm

AT-ON, RM

International Electrotechnical Commission (IEC), RM

  • IEC 60424-2:1997 Orientación sobre los límites de las irregularidades de la superficie de los núcleos de ferrita - Parte 2: Núcleos RM
  • IEC 60424-2:2015 Núcleos de ferrita - Directrices sobre los límites de las irregularidades de la superficie - Parte 2: Núcleos RM

ES-AENOR, RM

  • UNE 20-582 Pt.2-1986 Dimensiones de los núcleos de óxidosferromagnéticos y piezas asociadasNUCLEOS CUADRADOS(Núcleos RM)

General Administration of Quality Supervision, Inspection and Quarantine of the People‘s Republic of China, RM

  • GB/T 9634.2-2002 Núcleos de ferrita. Guía sobre los límites de las irregularidades de la superficie. Parte 2: Núcleos RM.

CEN - European Committee for Standardization, RM

  • EN 2450:2018 Serie aeroespacial - Acero 31Ni10 - 1 230 MPa ≤ Rm ≤ 1 420 MPa - Barras - De ≤ 40 mm

工业和信息化部, RM

  • SJ/T 3172.4-2016 Dimensiones de los núcleos de ferrita Parte 4: Núcleos tipo RM y accesorios

  RM, rm-200a, rm1220, rm1220, rm-odp, idf/rm+87, FDI/RM 51, fdi/rm, Materialrm, habitación 50, 100 RM, Materialrm, salón-200, rm2016, habitación 5, habitación《5, rm2014, rm1050mpa, ochorm, habitación 208.

 



©2007-2023 Reservados todos los derechos.