RM

本专题涉及RM的标准有500条。

国际标准分类中，RM涉及到润滑剂、工业油及相关产品、奶和奶制品、焊接、钎焊和低温焊、微生物学、纺织产品、分析化学、工业炉、信息技术应用、有色金属、电气设备元件、预包装食品和精制食品、航空航天制造用材料、磁性材料、钢铁产品、饮料、机上设备和仪器。

在中国标准分类中，RM涉及到乳与乳制品、焊接与切割、、压力容器、建材产品、工业电热设备、信息处理技术综合、电子、电气设备、复合材料与固体燃料、磁性元器件、大地、海洋测绘、航空与航天用金属铸锻材料、航空与航天用非金属材料、电工合金零件、带绝缘层电线、电气系统与设备。

AWS - American Welding Society，关于RM的标准

CC-RM-2006 AWS D1.1/D1.1M:2006 结构焊接规范-钢研究规范诊所；参考手册
CC-RM -2000 AWS D1.1 结构焊接规范-钢材研究规范诊所参考手册
CC-RM-2002 AWS D1.1 结构焊接规范-钢材研究规范诊所参考手册

RU-GOST R，关于RM的标准

GOST 15819-1985 RM和RMC油.规范
GOST ISO/TS 15495/IDF/RM 230-2012 牛奶,乳制品和婴儿配方乳品.利用液相色谱-质谱联用仪/质谱法(LC-MS/MS)对三聚氰胺和氰尿酸进行定量测定指南
GOST ISO/TS 22113/IDF/RM 204-2014 奶和奶制品. 乳脂可滴定酸度的测定

国际制酪业联合会，关于RM的标准

IDF/RM 25-2008 奶和奶制品.氮含量的测定和天然蛋白质计算.凯氏法
IDF/RM 225-2009 奶和奶制品.假单胞菌的计算用方法
IDF/RM 228-2009 奶粉.嗜热细菌的特殊耐热孢子的计数
IDF/RM 216-2009 奶和奶制品.高效液相色谱法测定鸡蛋蛋白溶菌酶
IDF/RM 217-2009 乳酪.液相质谱和液相质谱联用仪测定乳酸链球菌肽A的含量
IDF/RM 51-2013 加工干酪产品以磷表示的添加磷酸盐含量的计算
IDF/RM 34-2006 奶酪和加工奶酪制品柠檬酸含量的测定酶法
IDF/RM 82-2004 牛奶和奶粉、酪乳和酪乳粉、乳清和乳清粉磷酸酶活性检测
IDF/RM 160-2003 牛奶和罐装炼乳锡含量的测定光谱法
IDF/RM 160-2005 牛奶和罐装炼乳锡含量的测定光谱法
IDF/RM 210-2006 牛奶和奶制品-阪崎肠杆菌的检测
IDF/RM 133-2006 牛奶和奶制品铅含量的测定石墨炉原子吸收光谱法
IDF/RM 215-2006 牛奶和奶制品抗菌剂残留量的测定试管扩散试验
IDF/RM 208-2011 牛奶乳过氧化物酶活性的测定光度法（参考法）
IDF/RM 87-2014 速溶奶粉.分散性和润湿性的测定
IDF/RM 150-2012 发酵乳可滴定酸度的测定电位法
IDF/RM 205-2006 干酪在恒定位移速率下通过单轴压缩测定流变特性

美国焊接协会，关于RM的标准

AWS CC-RM-2006 AWS D1.1/D1.1M:2006规范研究,钢结构焊接规范参考手册
AWS CC-RM-2002 AWS D1.1 结构焊接规范钢材研究规范诊所参考手册 2003年10月第二次印刷

ACI - American Concrete Institute，关于RM的标准

ACI 318RM-1989 钢筋混凝土建筑规范要求的评论（增刊 1986 年）
ACI 318.1RM-1992 对结构素混凝土建筑规范要求的评论仅概要
ACI 318M/318RM-1999 结构混凝土建筑规范要求（ACI 318M-99）和评论（ACI 318RM-99）
ACI 318M/318RM-2002 结构混凝土建筑规范要求（ACI 318M-02）和评论（ACI 318RM-02）（2002年9月首次印刷）
ACI 350M/350RM-2001 环境工程混凝土结构规范要求（ACI 350M-01）和评论（ACI 350RM-01）
ACI 318M/318RM-1992 钢筋混凝土建筑规范要求（ACI 318M-89）（1992 年修订）和评论（ACI 318RM-89）（1992 年修订）

中国团体标准，关于RM的标准

T/CNTAC RM1-2019 纺织品耐摩擦色牢度试验用棉摩擦布
T/CNTAC RM2-2022 纺织品禁用偶氮染料测定用硅藻土提取柱
T/CNTAC RM4-2023 纺织品水洗试验用聚酯纤维陪洗物标准样品
T/CNTAC RM3-2023 纺织品水洗试验用棉型陪洗物标准样品

国际标准化组织，关于RM的标准

ISO/DTS 4985 | IDF/RM 255 乳及乳制品—碱性磷酸酶活性的测定—荧光微孔板法
ISO/TS 17996:2023 | IDF/RM 205 奶酪恒定位移速率下单轴压缩测定流变特性
ISO/TS 23758:2021 | IDF/RM 251 乳及乳制品中兽药残留检测定性筛查方法验证指南
ISO/TR 10989:2009 参考材料.RM类别用指南和关键词
ISO/TS 6090:2004|IDF/RM 82:2004 奶和奶粉、酪乳和酪乳粉、乳清和乳清粉磷酸酶活性的检测
ISO/TS 17996:2023|IDF/RM 205:2023 乳酪.恒定位移速率下使用单轴压力测定流变特性
ISO/TS 17837:2008 | IDF/RM 25: 2008 加工干酪制品氮含量测定和粗蛋白计算凯氏定氮法
ISO/TS 11869:2012 | IDF/RM 150:2012 发酵乳可滴定酸度的测定电位法
ISO/TS 17758:2014 | IDF/RM 87:2014 速溶奶粉分散性和润湿性的测定
ISO/TS 27265:2009 | IDF/RM 228:2009 奶粉嗜热细菌特耐热孢子的计数
ISO/TS 18083:2013 | IDF/RM 51:2013 再制干酪产品添加磷酸盐含量的计算（以磷表示）
ISO/TS 6733:2006 | IDF/RM 133:2006 乳和乳制品铅含量的测定石墨炉原子吸收光谱法
ISO/TS 17193:2011 | IDF/RM 208:2011 牛奶乳过氧化物酶活性的测定光度法（参考法）
ISO/TS 6090:2004 | IDF/RM 82: 2004 牛奶和奶粉、酪乳和酪奶粉、乳清和乳清粉磷酸酶活性的检测
ISO/TS 15495:2010 | IDF/RM 230:2010 乳、乳制品和婴儿配方奶粉 LC-MS/MS 定量测定三聚氰胺和三聚氰酸指南
ISO/TS 22964:2006 | IDF/RM 210: 2006 乳及乳制品坂崎肠杆菌检测
ISO/TS 26844:2006 | IDF/RM 215:2006 乳和乳制品抗菌剂残留量的测定管扩散试验
ISO/TS 22113:2012 | IDF/RM 204:2012 乳和乳制品乳脂可滴定酸度的测定
ISO/TS 11059:2009 | IDF/RM 225:2009 乳和乳制品假单胞菌计数方法
ISO/TS 2963:2006 | IDF/RM 34:2006 干酪和加工干酪制品柠檬酸含量的测定酶法
ISO/TS 27106:2009 | IDF/RM 217:2009 奶酪 LC-MS 和 LC-MS-MS 测定乳链菌肽 A 含量
ISO/TS 17996:2006 | IDF/RM 205:2006 奶酪恒定位移速率下单轴压缩测定流变特性
ISO/TS 27265:2009|IDF/RM 228:2009 奶粉嗜热菌极耐热孢子计数
ISO/TS 17837:2008|IDF/RM 25:2008 牛奶和奶制品含氮量的测定和粗蛋白含量的计算基耶达尔法(Kjeldahl)
ISO/TS 6090:2004|IDF/RM 082:2004 奶和奶粉、酪乳和酪乳粉、乳清和乳清粉磷酸酶活性的检测
ISO/TS 22964:2006|IDF/RM 210:2006 乳和乳制品肠杆菌的检测
ISO/TS 27105:2009|IDF/RM 216:2009 牛奶和乳制品利用高效液相色谱法(HPLC)测定鸡蛋白溶解酵素
ISO/TS 2963:2006|IDF/RM 34:2006 干酪及融化干酪制品测定柠檬酸含量酶催化法
ISO/TS 23758:2021 | IDF/RM 251:2021 乳及乳制品中兽药残留检测定性筛查方法验证指南
ISO/TS 17996:2023 | IDF/RM 205:2023 奶酪恒定位移速率下单轴压缩测定流变特性
ISO/TS 11059:2009|IDF/RM 225:2009 牛奶及乳制品假单胞菌属的计数方法
ISO/TS 9941:2005|IDF/RM 160:2005 牛奶和罐装淡炼乳锡含量的测定分光光谱测定法
ISO/TS 6733:2006|IDF/RM 133:2006 奶和奶制品铅含量测定石墨炉原子吸收分光光度测定法
ISO/TS 27106:2009|IDF/RM 217:2009 奶酪利用LC-MS和LC-MS-MS进行乳酸链球菌肽A含量的测定
ISO/TS 26844:2006|IDF/RM 215:2006 奶和奶制品测定抗菌素残留物试管扩散试验
ISO/TS 9941:2003 | IDF/RM 160: 2003 牛奶和罐装淡奶锡含量的测定光谱法
ISO/TS 4985:2023 | IDF/RM 255:2023 乳和乳制品碱性磷酸酶活性的测定荧光微孔板法
ISO/TS 9941:2005 | IDF/RM 160:2005 牛奶和罐装淡奶锡含量的测定光谱法
ISO 19153:2014 地理空间数字版权管理参考模型(GeoDRM RM)

美国机械工程师协会，关于RM的标准

ASME SEC X PART RM-2001 材料要求

美国宇航局，关于RM的标准

NASA NACA-RM-A53A30-1953 在亚音速和超音速下,低展弦比的机翼升力,阻力和俯仰力矩
NASA NACA-RM-A55A28-1955 在亚音速时对有三角形垂直尾翼的三角形机翼飞机模型静态和动态旋转稳定性导数的风洞测量
NASA NACA-RM-A8A20-1948 嵌入式进气道在典型战斗机的1/4比例模型上的研究
NASA NACA-RM-A9A24-1949 嵌入式串联进气道的初步实验研究
NASA NACA-RM-A51D02-1951 带有四分之一翼弦线,后掠角为45°,展弦比为3且锥形比为0.5的模型水平尾翼12 ft高压风洞试验的埃姆斯氏试验调查
NASA NACA-RM-A51D25-1951 带有63°后掠角和均匀弧度的机翼低速特性
NASA NACA-RM-A51D27-1951 拱形和扭转机翼的飞机机翼(均有45°的后掠角)贯穿亚音速范围特性
NASA NACA-RM-A51G31-1951 在亚音速下,带有45°后掠角,展弦比为3,锥形比为0.5的机翼上的力量和压力分布
NASA NACA-RM-A51H02-1951 在亚音速和超音速下,低展弦比机翼的升力,阻力和俯仰力矩.展弦比为3并带有NACA0003-63剖面的飞机三角形机翼
NASA NACA-RM-A51J11-1951 在跨音速下,将带有4%厚度圆弧机翼的机翼后缘增厚的效果
NASA NACA-RM-A52B20-1952 在马赫数达到0.94时,雷诺数对带有NACA 65(1)A012沿气流方向剖面35°后掠机翼的影响
NASA NACA-RM-A52F18-1952 在马赫数达到0.92时,后掠角为40°且展弦比为10的弧形扭转机翼的纵向特性
NASA NACA-RM-A52K13-1953 展弦比为4的三角形机翼和一个全动式水平尾翼飞机模型的40×80 ft风洞的艾姆斯氏试验.高升力装置和横向控制
NASA NACA-RM-A52K14-1953 在马赫数为1.4和1.9时,采用十字形机翼和矩形飞机尾翼形式的空对空导弹空气动力特性的实验研究
NASA NACA-RM-A52K20-1953 在马赫数达到0.90时,带有40°后掠角,展弦比为10(包括栅栏的影响)的弧形扭转机翼的压力分布
NASA NACA-RM-A52L15-1953 带有展弦比为3的三角形机翼和一个全动式水平尾翼飞机结构的40×80 ft风洞的艾姆斯氏试验:纵向和横向特性
NASA NACA-RM-A52L16-1953 带有展弦比为2,锥形比为0.33和0.20梯形机翼的两个飞机模型40×80 ft风洞的艾姆斯氏试验
NASA NACA-RM-A53B06-1953 在马赫数达到0.83时,四叶单循环螺旋桨和NACA第1系列D型整流罩研究
NASA NACA-RM-A53C19-1953 飞机形式锥形化对有不同展弦比,未扫掠对称机翼空气动力特性的影响实验研究
NASA NACA-RM-A53C20-1953 带有展弦比为2的尖翼和恒量弦尾翼升降副翼的翼身组合的亚音速静态纵向稳定性和控制特性
NASA NACA-RM-A53H17-1953 在声速附近,翼身尾翼组合理论和实验零升力阻力上升特性对比
NASA NACA-RM-A53I17-1953 在马赫数为2时,飞机形状对倾斜车身涡粒的影响研究
NASA NACA-RM-A53J07-1954 水平尾翼高度和局部翼展前缘扩展对带有后掠翼机翼机身尾翼组合静态纵向稳定性的影响
NASA NACA-RM-A53J23-1954 在高亚音速下,操作螺旋桨对带有40°后掠角且展弦比为10的机翼四引擎牵引机飞机结构纵向特性的影响
NASA NACA-RM-A53L22-1954 在马赫数为0.6,0.9,1.4和1.7时,侧滑中四个三角形机翼组合的实验研究
NASA NACA-RM-A54B08-1954 在马赫数为0-1.5时,唇形对头部进气道安装的影响和发动机进气道组合的优化方法
NASA NACA-RM-A54D19-1954 在马赫数为1.45和1.97时,三角形和矩形机翼的高攻角压力分布
NASA NACA-RM-A54D22-1954 向前马赫数达到0.90时,对伴随NACA 1.167-(0)(03)-058和NACA 1.167-(0)(05)-058三叶螺旋桨的正交力研究
NASA NACA-RM-A54F18-1954 当马赫数达到0.94时,有NACA4个数字或NACA64A厚度分布的后掠机翼的纵向空气动力特性对比
NASA NACA-RM-A54J12-1955 当马赫数达为2.46和3.36时,三角形和矩形机翼大攻角上的压力分布
NASA NACA-RM-A54J19-1955 在低超声速时,翼身原理对减阻的应用
NASA NACA-RM-A54J20-1955 锥形比对在亚音速和超音速时展弦比为3且后掠角为53.1的升力,阻力和俯仰力矩影响
NASA NACA-RM-A55D11-1955 在亚音速和超音速下,翼剖面改装对展弦比为3的薄后掠翼和机身组合空气动力特性的影响研究
NASA NACA-RM-A55G19-1955 三角形和后掠型机翼的锥形弯度研究
NASA NACA-RM-A55K09-1956 在高攻角和超音速时矩形机翼的力,力矩和压力分布特性
NASA NACA-RM-A56I04-1957 在亚音速下,带有非后掠翼和高水平尾翼飞机模型的静态和动态旋转稳定性导数
NASA NACA-RM-A7K03-1948 展弦比为2.0的小型三角形机翼的低速研究.I.结合机身旋转和高出接地层高度的效果
NASA NACA-RM-A8B11-1948 水平尾翼的风洞研究.II.展弦比为4.5的非后掠翼且后掠角为35°的平面图
NASA NACA-RM-A8F21-1948 NACA嵌入式进气道多个大型结构的实验研究
NASA NACA-RM-A9B17-1949 在低速时测量大三角形机翼弦向和顺翼展方向的荷载
NASA NACA-RM-A9F16-1949 在亚音速和跨音速时两个嵌入式进气道的对比
NASA NACA-RM-A51L03-1952 带有展弦比为2的三角形机翼和一个全动式水平尾翼飞机结构的40×80 ft风洞的艾姆斯氏试验:横向特性
NASA NACA-RM-A52D22-1952 在亚音速下,后掠角为45°,展弦比为3,锥形比为0.5的弧形扭转机翼上的力量和压力分布
NASA NACA-RM-E51A25-1951 带有J47涡轮喷气发动机的单一燃烧器高度点火,加速和稳态操作的研究
NASA NACA-RM-L7A30-1947 NACA 65(216)-215,a = 0.8翼剖面上双开缝襟翼空气荷载的风洞研究
NASA NACA-RM-L9A07-1949 当雷诺数大约为6.0x10(指数6)时,带有42°后掠角有前缘和圆弧翼剖面的机翼副翼和尾翼特性的低速研究
NASA NACA-RM-L50A04-1950 在雷诺数为10x10(指数6)时,展弦比为5.1和6.0的47.7°后掠翼的纵向特性
NASA NACA-RM-A6K15-1947 在埃姆斯氏试验40×80 ft风洞中对前略翼和后掠翼的低速稳定性和控制特性研究
NASA NACA-RM-A7F06-1947 在低速下,对展弦比为2的大型三角形机翼的研究.I.在翼弦为20%时具有菱形翼剖面和最大厚度的机翼特性
NASA NACA-RM-A7H29-1948 全比例电梯喇叭和突出部分平衡的高速空气动力特性
NASA NACA-RM-A7I30-1948 NACA嵌入式导管进气道设计变量的实验研究
NASA NACA-RM-A7J22-1948 带有改装NACA 65-010剖面和0°至45°后掠角模型飞机尾翼的高速空气动力特性
NASA NACA-RM-A7K24-1948 水平尾翼的风洞研究.I.展弦比为3的非后掠翼且后掠角为35°的平面图
NASA NACA-RM-A7K28-1948 带有后掠翼和尾翼的战斗机模型的高速稳定性和控制特性
NASA NACA-RM-A7L02-1948 在马赫数为0.90时,操纵面的升力和铰链力矩特性风洞数据的总结和分析
NASA NACA-RM-A7L11-1948 展弦比为2.0的小型三角形机翼的低速研究.II.平坦飞机模型的襟翼
NASA NACA-RM-A7L16-1948 在各种横向控制低速下45°后掠翼的风洞研究
NASA NACA-RM-A8C03-1948 展弦比为2.0的小型三角形机翼的低速研究.III.双垂尾的静态稳定性
NASA NACA-RM-A8D02-1949 采用63°后掠翼机翼和机身组合的空气动力学研究.在低速下对大型模型的研究
NASA NACA-RM-A8E03-1948 展弦比为2的机翼在埃姆斯氏试验12 ft高压风洞的试验.II.恒定弦的普通襟翼有效性和铰链力矩
NASA NACA-RM-A8E21-1948 展弦比为2的机翼在埃姆斯氏试验12 ft高压风洞的试验.III.歪斜机翼前缘的襟翼有效性和铰链力矩
NASA NACA-RM-A8F15-1948 展弦比为4的薄机翼在埃姆斯氏试验12 ft高压风洞的研究.II.恒定弦前沿和尾沿襟翼对机翼低速特性的影响
NASA NACA-RM-A8H30-1948 水平尾翼的风洞研究.III.展弦比为6的非后掠翼且后掠角为35°的平面图
NASA NACA-RM-A8I29-1948 在高亚音速下NACA嵌入式进气道的冲压恢复特性
NASA NACA-RM-A8J21-1948 水平尾翼的风洞研究.IV.展弦比为2的二维飞机模型的非后掠翼平面图
NASA NACA-RM-A9C21-1949 使用63°后掠角机翼的机翼机身组合的空气动力学研究.低速下分裂式襟翼,升降副翼和前缘装置效果
NASA NACA-RM-A50C13-1950 NACA埋入式进气道跨音速特性的初步调查
NASA NACA-RM-A50E02-1950 NACA埋入式进气道高亚音速时压力分解和冲压恢复特性
NASA NACA-RM-A50K20-1951 在亚音速和超音速时,低平均展弦比翼的升力,阻力和俯仰力矩.带有NACA 0008-63剖面的展弦比的飞机三角翼
NASA NACA-RM-A51B21-1951 带有展弦比为2的三角形机翼和一个全动式水平尾翼飞机结构的40×80 ft风洞的艾姆斯氏试验:纵向特性
NASA NACA-RM-A51C14-1951 在低马赫数时回转体俯仰力矩的半经验计算方法
NASA NACA-RM-L57A30-1957 在亚音速下,一系列带有30°至86.5°前缘扫掠角的三角形机翼振荡和静态横向稳定性导数的实验性测定
NASA NACA-RM-L56A10-1956 带有双开缝襟翼的45°后掠翼的低速纵向空气动力特性
NASA NACA-RM-L51A19-1951 在运行条件下若干螺旋桨的扭转变形
NASA NACA-RM-L52A23-1952 在跨音速下,平衡调整片对展弦比为3的45°后掠翼上全翼展襟翼铰链力矩和其他空气动力特性的初步研究
NASA NACA-RM-53L22-1954 设计细节对355-T6沙模铸造铝合金影响的附加耐久试验
NASA NACA-RM-E50D05-1950 在马赫数为1.8至2.9时,带有脱体激波的超音速流动的实验研究
NASA NACA-RM-E50H23-1950 在高平面和进气道的空气温度下带有接近进气道长光滑铂管的空气流量强迫对流热传递数据的关联
NASA NACA-RM-E51C06-1951 在自由气流马赫数为1.50至1.99时,显示飞机后体形状和长细比若干影响的四个回转体的空气动力特性
NASA NACA-RM-E51H13-1951 在马赫数为3.12且雷诺数为2x10(指数6)至15x10(指数6)时,细长体的空气动力特性.带有接近抛物线机身前半部和圆柱形的后体回转数
NASA NACA-RM-E51L26-1954 对超音速扩散器上振动诱导湍流分离的一些观察结果
NASA NACA-RM-E53E28-1953 在马赫数为3.12且雷诺数为2x10(指数6)至14x10(指数6)时,支架干扰对回转体压力分布影响的实验研究
NASA NACA-RM-E53H25-1953 在超音速气流中溢出飞机后体的喷射影响
NASA NACA-RM-E53J07-1954 在高平面温度下非圆形导管中空气流量热传递和摩擦系数的测量
NASA NACA-RM-E54F11-1954 通过大量平行平板气流的实验性热传递和摩擦系数
NASA NACA-RM-E54I13-1954 在亚音速马赫数下现有喷气式飞机的飞机后体阻力实验研究
NASA NACA-RM-E57E06-1957 在马赫数为1.91至3.12时,圆锥飞机后体基准压力的喷射影响
NASA NACA-RM-H56C20-1956 在马赫数为0.70至1.48时,带有三个不同垂直尾翼的掠翼战斗型飞机时间矢量决定的横向导数
NASA NACA-RM-H56H03-1957 在马赫数为0.36至0.45时,掠翼战斗型飞机的动态纵向稳定性特性
NASA NACA-RM-L6L27-1947 机身和多个高升力和失速控制襟翼对NACA第64系列40°后掠翼倾斜空气动力特性的影响
NASA NACA-RM-L7C11-1947 展弦比为3.5且带有NACA 2S-50(05)-50(05)翼剖面的45°后掠翼的空气动力特性
NASA NACA-RM-L7D08-1947 当马赫数为0.20至0.70时,全比例水平尾翼面上压力分布的测量
NASA NACA-RM-L7D11-1947 旨在使轻质炸弹的歪斜最小化的炸弹湾结构的风洞研究
NASA NACA-RM-L7E13-1947 当雷诺数为8,000,000时,机身对42°后掠翼空气动力特性的影响
NASA NACA-RM-L7G09-1947 带有或不带机身的NACA第64系列42°后掠翼上高升力和失速控制装置的研究
NASA NACA-RM-L7G31-1947 展弦比为4.00且锥形比为0.50并带有后掠尾翼面的42.8°后掠角圆弧状机翼飞机模型的横向稳定性和控制特性
NASA NACA-RM-L7I30-1947 当雷诺数为5,300,000时,带有机身和前缘和分裂式襟翼的42°后掠角的圆弧状机翼侧洗流角°的偏航特性
NASA NACA-RM-L7K06-1948 在高雷诺数时,带有高升力装置的NACA 65A006机翼的二维风洞研究
NASA NACA-RM-L7K07-1948 三角形机翼模型低速时的飞行特性
NASA NACA-RM-L8D06-1948 高升力装置对带有对称圆弧截面的45°后掠翼纵向和横向特性的影响
NASA NACA-RM-L8D29-1948 在高雷诺数下,37°后掠翼高升力和失速控制装置的风洞研究
NASA NACA-RM-L8G05-1948 带有10%厚度双凸面的翼剖面的等边三角形机翼的全比例研究
NASA NACA-RM-L9B02-1949 带有前缘47.5°后掠角和圆弧和有限后缘厚度的副翼机翼的全比例研究
NASA NACA-RM-L9D06-1949 在高亚音速下,前缘后掠角为51.3°的机翼上副翼和阶梯式尾翼横向控制特性的风洞研究
NASA NACA-RM-L9E02-1949 分裂式襟翼翼展和挠曲和前缘粗糙度对装配有前缘襟翼42°后掠翼纵向稳定性和滑动特性的影响
NASA NACA-RM-L9E10-1949 马赫数和扫掠对展弦比为4的机翼滚转阻尼特性的影响
NASA NACA-RM-L9E24-1949 当雷诺数为6,800,000时,带有前缘42°后掠角带有或不带高升力装置的低速副翼控制特性的研究
NASA NACA-RM-L9F14-1949 后掠角对展弦比为4的薄锥形机翼低速静态和旋转稳定性导数的影响
NASA NACA-RM-L9J04-1949 翼剖面和翼尖油箱对高亚音速下展弦比为5.16且锥形比为0.61的非掠翼空气动力特性的影响
NASA NACA-RM-L9K11-1950 通过NACA机翼流量方法对带有1/4弦倾斜后缘襟翼和配平片的35°后掠角的NACA 65-009机翼模型空气动力特性的测量
NASA NACA-RM-L50E26-1950 在根据装有火箭发动机的飞机模型决定的跨音速和亚音速时,有不同展弦比和NACA 65A系列的不同厚弦比翼剖面的矩形机翼滚转阻尼
NASA NACA-RM-L50F16-1950 带有NACA65A006翼剖面的一系列掠翼的低速空气动力特性
NASA NACA-RM-L55I20-1955 在跨音速下,水平尾翼大机翼下垂对掠翼结构纵向和横向稳定特性的影响
NASA NACA-RM-L55J06-1956 在中间和高位置处带有M形机翼和三个水平尾翼高度的完整飞机模型的低速静态稳定特性
NASA NACA-RM-L55J25-1956 在高亚音速下,机身横截面形状和机翼高度对有45°后掠翼的飞机模型静态纵向和横向稳定特性影响的风洞研究
NASA NACA-RM-L55K11-1956 高亚音速下,带有剪切的三角形机翼和高水平尾翼的完整飞机模型旋转稳定性导数的风洞试验
NASA NACA-RM-L56C21-1956 在跨音速下,圆柱形飞机后体底部和后体压力的射流效应
NASA NACA-RM-L56G02-1956 机身对带有双开缝襟翼45°后掠翼低速纵向空气动力特性的影响
NASA NACA-RM-L56G12-1956 在跨音速下,决定加热的推进式喷气式飞机对一系列相关飞机后体阻力特性的影响测定的附加结果
NASA NACA-RM-L56H06-1956 当马赫数为1.82和2.01时,低展弦比非掠翼飞机模型的纵向和横向稳定特性
NASA NACA-RM-L56J04-1957 在跨音速下,若干顺翼展方向位置的襟翼类型副翼对带或不带尾翼且4%厚的后掠翼身模型的影响
NASA NACA-RM-L56K22-1957 当马赫数为0.6至1.3时,圆锥和圆形弧尾翼后体的阻力
NASA NACA-RM-L57B07-1957 若干类型的辅助进气道质量流量和压力恢复特性的跨音速研究
NASA NACA-RM-L57B21-1957 当马赫数为0.6至1.3时,圆锥形飞机后体阻力的喷射影响
NASA NACA-RM-L57C08-1957 在高亚音速下,带有45°后掠翼的飞机模型若干尾翼结构的实验性研究
NASA NACA-RM-L57C20-1957 在高亚音速下,测定35°后掠翼上尾翼开缝扩散器结构横向控制和铰链力矩特性的研究结果
NASA NACA-RM-L57E02-1957 当马赫数为4.07时且攻角为50°时,两个低展弦比三角形机翼的实验性和理论性空气动力特性
NASA NACA-RM-L57F07-1957 侧滑动作频率对典型三角形机翼飞机横向稳定性导数的影响
NASA NACA-RM-L57H13-1957 攻击飞机模型的猛烈冲击试验,着重于风洞试验数据的分析
NASA NACA-RM-L58B05-1958 测定薄且低展弦比的非扫掠且非锥形半翼展机翼和带有前缘和后缘襟翼机翼的弦向压力分布及扰流板有效性的低亚音速研究
NASA NACA-RM-L58C11-1958 当马赫数为2.01时,提高超音速飞机航向稳定性的机身前体辅助翼的风洞研究
NASA NACA-RM-L58C18-1958 当马赫数为1.41和2.01时,机翼和水平尾翼垂直位置对梯形机翼飞机模型静态横向及航向稳定性的影响
NASA NACA-RM-L8D30-1948 在雷诺数为2.9x10(指数6)至8.4x10(指数6)时,前缘高升力装置和分裂式襟翼对带有圆弧翼剖面且展弦比为3.4的矩形机翼最大升力及横向特性的影响
NASA NACA-RM-L8I03-1948 在直接和旋转流量中,高升力装置对展弦比为3锥形37.5°后掠翼低速稳定特性的影响
NASA NACA-RM-L8K19-1949 低速下,42°半翼展后掠翼上多种插头副翼和升力襟翼结构的风洞研究
NASA NACA-RM-L8K22-1949 带有前缘缝翼的NACA第6系列机翼的二维风洞研究
NASA NACA-RM-L8L29-1949 三角形和改良三角形平面低展弦比机翼的低速静态稳定性和旋转特性
NASA NACA-RM-L55L19-1956 带有45°后掠翼的飞机模型静态横向和航向稳定性及垂直尾翼的荷载的跨音速风洞试验
NASA NACA-RM-L55L21-1956 当马赫数为0.83至1.70时,音速喷气机对船形尾部回转体总阻力和基本压力系数影响的自由飞行研究
NASA NACA-RM-L56D03-1956 对带有双开缝襟翼且展弦比为1.85的突出机翼和机身模型的低速风洞研究结果
NASA NACA-RM-L56D05-1956 当马赫数为1.41, 1.61和2.01时,带有多种垂直尾翼的45°后掠翼战斗机模型的静态横向稳定性和控制特性
NASA NACA-RM-L56E29-1956 在高亚音速下,带有展弦比为3的高度锥形后掠翼和两个水平尾翼位置的飞机模型静态横向和航向稳定性和尾翼荷载特性的研究
NASA NACA-RM-L56F18-1956 带有展弦比为3,锥形比为0.5及NACA 65A004翼剖面的30°后掠翼身模型上襟翼类型尾翼和尾翼开缝扩散器横向控制特性的低速研究
NASA NACA-RM-L50H29-1950 在雷诺数为4.0x10(指数6)和6.0x10(除了6)时,47.7°后掠翼上单翼缝襟翼的定位研究
NASA NACA-RM-L50K06-1951 在雷诺数为6.0x10(指数6)时,两个展弦比为5.1和6.0的47.7°后掠机翼机身组合的水平尾翼有效性和气流下洗调查
NASA NACA-RM-L50L29-1951 12个飞翼式飞机和非常规飞机模型的旋转和恢复特性总结
NASA NACA-RM-L51B13-1951 端板,端框架和浸没深度对水翼特性的影响
NASA NACA-RM-L51F22-1951 当雷诺数为6.0x10(指数6)时,展弦比为5.1且后掠角为47.7°机翼的20%弦普通副翼低速横向控制和铰链力矩特性研究
NASA NACA-RM-L51J04-1952 在雷诺数为1,500,000至4,800,000时,带有高升力和失速控制装置且展弦比为8的45°后掠翼的低速纵向特性
NASA NACA-RM-L51K26-1952 带有NACA 65A006截面和不同板条安排的大型49°后掠角半翼展机翼的力量和压力研究
NASA NACA-RM-L52E02-1952 根据对马赫数为0.96的瞬态响应测定的道格拉斯D-558-II飞机的纵向频率响应和稳定特性
NASA NACA-RM-L52G07-1952 起落架上道格拉斯D-558-II飞机的0.13比例模型低速静态和旋转稳定性导数的风洞研究
NASA NACA-RM-L52G18-1952 当雷诺数为0.4x10(指数6)至3.0x10(指数6)时,变种对带有矩形平面和三个低展弦比的对称机翼低速空气动力特性的影响研究
NASA NACA-RM-L52K06-1952 当马赫数为2.05,2.54和3.04时,半球形机头的压力分布和压力阻力
NASA NACA-RM-L52K20-1952 根据在跨音速和超音速时在飞行中的测量,整机和导弹结构的倾斜阻尼导数总结
NASA NACA-RM-L52L05-1952 当雷诺数为2.50x10(指数6)至8.10x10(指数6)时,通过在展弦比为6的37°后掠翼上可渗透前沿上的抽吸风洞研究
NASA NACA-RM-L53B26-1953 由力量试验决定的低速副翼有效性和带有或不带有弦扩展的52°后掠翼目视流量观察
NASA NACA-RM-L53F24-1953 厚度从6%降至2%且移除尖头电极对60°三角形机翼和机身组合亚音速静态纵向稳定特性的影响
NASA NACA-RM-L53H21-1953 当马赫数为1.62,1.93和2.41时,雷诺数对一系列圆锥汽缸体影响的研究
NASA NACA-RM-L53J21-1953 在跨音速下,非扫掠NACA 65A006机翼尾翼开缝导流板组合的风洞研究
NASA NACA-RM-L54C16-1954 在马赫数为1.59时,推进式喷气机和后体结构对回转体零升力阻力的实验性影响
NASA NACA-RM-L54I13-1954 在坚固性为1.0至0.5时,大范围转子叶片设置角中等弧形NACA 65-(C(下标lo)A(下标10)10压缩机的叶片剖面低速转子和叶栅性能的对比
NASA NACA-RM-L55D08-1955 当马赫数为4.06时,带有梯形平面机翼飞机结构的探索性研究,其机翼形成多种尾翼安排对有机翼和无机翼静态纵向及横向稳定特性的影响
NASA NACA-RM-L55F21-1955 45°掠翼战斗机模型的侧滑,旋转,偏航和倾斜特性的低速风洞研究
NASA NACA-RM-L8E24-1948 双叶片NACA10-(3)(08)-03R螺旋桨的空气动力特性
NASA NACA-RM-E52H15-1952 在对比压力下纯碳氢气体混合物火焰传播的压力限制
NASA NACA-RM-L50L04-1951 矩形旋涡发生器若干排列通过2:1短扩散器对静态压力上升的影响
NASA NACA-RM-L51E02-1951 当马赫数为0.8至0.7时,抛物线轮廓头部进气道阻力和压力恢复的飞行测定
NASA NACA-RM-L51G09-1951 矩形旋涡发生器对短的1.9:1直壁环形扩散器性能的影响初步研究
NASA NACA-RM-L51H13-1951 当雷诺数为1,500,000至4,800,000时,压力分布和力量试验中展弦比为8且45°后掠翼的低速特性
NASA NACA-RM-L52B13-1952 矩形旋涡发生器的一些初级变量对通过短扩散器静态压力上升的影响
NASA NACA-RM-L54G21-1954 扩散器和中心机身长度对带有恒定直径外墙的涡流发生器流量控制环形扩散器性能的影响
NASA NACA-RM-L54K18-1955 使用截面和注射作为边界层控制两个短环形扩散器结构的研究
NASA NACA-RM-A51H20 REV A-1951 在跨音速下,铲斗式进气道和NACA埋入式进气道的阻力,压力恢复和表面压力的对比
NASA NACA-RM-A54H26 REV A-1954 简化升力面原理对在亚音速时普通尾翼副翼旋转效力预测的应用
NASA NACA-RM-A54H27 REV A-1954 在马赫数为2时,十字形导弹结构大攻角的纵向空气动力特性
NASA NACA-RM-A50J09 REV A-1950 35°掠翼飞机动态纵向稳定特性的初步飞行调查
NASA NACA-RM-A50K28 REV A-1951 增加前沿半径和增加向前弧度对带有35°后掠角机翼空气动力特性的影响

GB-REG，关于RM的标准

REG NACA-RM-A51A16-1951 X-3 飞机 0.16 比例模型的低速调查：横向和方向特性
REG NACA-RM-A55J28-1956 谐波分析Tchebichef形式在翼身尾组合零升力波阻计算中的应用
REG NACA-RM-A9L01-1950 马赫数从 0.50 到 1.29 的展弦比 4 的全可动三角形机翼单独和带有机体的翼洞研究
REG NACA-RM-A9D05-1949 水平尾翼风洞调查 V：展弦比 2 的 45 度后掠平面形式
REG NACA-RM-A8D20-1948 采用机翼后掠 63 度的机翼-机身组合的空气动力学研究：亚音速马赫数和雷诺数对机翼特性和升降副翼效率的影响
REG NACA-RM-A50J26-1950 45度三角翼俯仰实验阻尼
REG NACA-RM-L9F10-1949 弯度对具有圆形和倾斜前缘的 60 度三角翼影响的初步空气动力学研究
REG NACA-RM-L8K12-1949 纵横比为 6 的 37 度后掠翼在雷诺数为 6,800,000 时的横向控制研究
REG NACA-RM-L8F29-1948 低速调查 51.3 度后掠半翼展翼尖倾斜和 16.7% 弦副翼具有三个翼展和三个后缘角
REG NACA-RM-L8H20-1948 配备 16.7% 弦平襟翼和具有不同跨度和三个后缘角的副翼的 51.3 度后掠半翼展机翼的低速调查
REG NACA-RM-L8H10-1948 对称截面翼型对展弦比2.61 45°后掠翼模型低速静稳定性和偏航导数的影响
REG NACA-RM-L55L14-1956 对执行纯偏航振荡的三角翼、后掠翼和未后掠翼的气动偏航导数的初步测量，以及所用仪器的描述

PH-BPS，关于RM的标准

PNS ISO/TR 10989:2021 参考材料.RM分类指南和关键字

行业标准-机械，关于RM的标准

JB/T 8195.2-1999 间接电阻炉.RM系列箱式淬火炉

法国标准化协会，关于RM的标准

FD X07-030*FD ISO/TR 10989:2009 参考资料 RM 分类指南和关键字
NF Z52-047:2014 地理空间数字版权管理参考模型 (GeoDRM RM)
NF L14-647*NF EN 4685:2012 航空航天系列.钛Ti10V2Fe3Al-棒材- D<110 mm - Rm> 或 = 1240 Mpa
NF L10-556*NF EN 2478:2008 航空航天系列 FE-PL2107（30NiCrMo16）型钢 1220MPa≤Rm≤1370MPa De≤40 mm
NF L10-565*NF EN 2448:2009 航空航天系列.FE-PL1503(35CrMo4)型钢.900MPa≤Rm≤1100MPa.棒材.De≤40mm
NF C93-340-2*NF EN 60424-2:2016 铁氧体磁芯表面不平度极限值导则 RM-磁芯
NF L14-646*NF EN 4675:2012 航空航天系列钛Ti-P63002（Ti5Al5Mo5V3Cr0,4Fe）Rm ≥1300 MPa 棒材 De<110 mm
NF L10-562*NF EN 2438:2009 航空航天系列 FE-PL2102（35NiCr6）型钢 900MPa≤Rm≤1100MPa 棒材 De≤40mm
NF C93-357-4*NF EN 62317-4:2006 铁氧体磁心尺寸第4部分：RM磁心及相关部件
NF L10-557*NF EN 2480:2008 航空航天系列 FE-PL2108（36NiCrMo16）型钢 1250MPa≤Rm≤1400MPa 棒材 De≤75 mm
NF L10-582*NF EN 2482:2012 航空航天系列 FE-PL2108（35NiCrMo16）型钢 1100 MPa≤Rm≤1300 MPa De≤100 mm
NF C93-338/A2:2000 磁性氧化物和相关零件制方形磁心(RM-磁心)尺寸
NF C93-338:1998 磁性氧化物制方形磁芯(RM 磁芯)尺寸和相关零件
NF L10-566*NF EN 2460:2009 航空航天系列 FE-PM1901（X12CrNi13）钢 600 MPa≤Rm≤800 MPa 钢筋 De≤70 mm
NF L10-553*NF EN 2573:2008 航空航天系列.FE-PA3601(X6CrNiTi18-10)型钢.软化.Rm≤780MPa.钢丝.0.25mm≤De≤3mm

AENOR，关于RM的标准

UNE-ISO/TR 10989:2014 IN 参考资料 RM 分类指南和关键字

KR-KS，关于RM的标准

KS A ISO TR 10989-2018(2023) 参考资料.RM分类指南和关键字
KS A ISO TR 10989-2018 参考资料 - 用于RM分类的指导和关键字
KS C IEC 60424-2-2017 铁氧体磁芯表面不规则极限指南第2部分:RM磁芯

YU-JUS，关于RM的标准

JUS N.R8.052-1981 磁性材料与元件．RM铁芯．一般要求
JUS N.R8.052-1979 磁性材料与元件．RM铁芯．一般要求
JUS N.R8.054-1979 磁性材料与元件．RM铁芯．线圈管的形状与尺寸
JUS N.R8.053-1979 磁性材料与元件．RM铁芯．方形铁芯的形状与尺寸

ASD-STAN - Aerospace and Defence Industries Association of Europe - Standardization，关于RM的标准

PREN 3312-1988 钛合金TI-P63退火900≤Rm≤1160MPa锻件De≤150mm
PREN 2762-2010 航天系列钢 FE-PL80 1900 ≤Rm ≤2100 MPa Bar De≤75 mm（P2版）
PREN 2769-1988 航天系列钢FE-PL53S调质1030≤Rm≤1180MPa锻件De≤70mm（第1期）
PREN 2507-2010 航天系列钢FE-PM66 1270 ≤Rm ≤1470 MPa 锻件De ≤100 mm（第2版）
PREN 2172-2010 航空航天系列耐热钢FE-PA92-HT Rm≥900 MPa锻件（P2版）
PREN 2506-2010 航空航天系列钢 FE-PM66 1270 ≤Rm ≤1470 MPa Bars De ≤100 mm（第 2 版）
PREN 2303-1980 耐热钢FE-PA92-HT Rm大于等于960MPa棒材航天系列（第1版）
PREN 2303-1999 耐热钢FE-PA92-HT Rm大于等于960MPa棒材航天系列（第2版）
PREN 2171-1979 耐热钢FE-PA92-HT Rm大于等于900MPa棒材航天系列（第1版）
PREN 3320-1988 钛合金TI-P64退火Rm大于等于1000MPa锻件De小于等于150mm
PREN 2771-2010 航空航天系列钢 FE-PL53S 调质 1100 ≤Rm ≤1250 MPa Bar De≤110 mm（Edition P2）

RO-ASRO，关于RM的标准

STAS 10918-1977 铁磁氧化物材料．铁氧体磁心（RM）尺寸
STAS 7836/2-1977 冷成形钢型材．Rm超过490 N/mm2等角度钢．尺寸

PL-PKN，关于RM的标准

PN H93460 ArkusZ05-1973 碳钢质量标准．不等角Rm 低于 50 kG/mm2
PN H93460 ArkusZ01-1973 标准质量碳钢Rm低于50 Kg/mm2的平等角度
PN H93460 ArkusZ03-1973 标准质量碳钢Rm低于50 Kg/mm2的平等通道
PN H93460 ArkusZ04-1973 Rm超过50Kg/mm2的高张力强度低合金等通道
PN H93460 ArkusZ07-1973 标准质量碳钢Rm低于50 Kg/mm2的Z型部分
PN H93460 ArkusZ08-1973 高张力强度低合金钢材Rm超过50 Kg/mm2的Z型部分

ES-UNE，关于RM的标准

UNE-EN 4685:2011 航空航天系列钛 Ti10V2Fe3Al 棒材 D < 110mm Rm >= 1240 MPa
UNE-EN 2279:2018 航空航天系列钢 FE-PM37900 MPa <= Rm <= 1100 MPa 锻件 De <= 150mm
UNE-EN 2280:2018 航空航天系列钢 FE-PM37900 MPa = Rm = 1100 MPa 板材 a = 6mm
UNE-EN 2450:2018 航空航天系列钢 31Ni10 1230 MPa = Rm = 1420 MPa 棒材 De = 40mm
UNE-EN 2451:2019 航空航天系列钢 31Ni10 1230 MPa = Rm = 1420 MPa 锻件 De = 40mm
UNE-EN 2476:2019 航空航天系列钢 30CrNiMo8(1.6580)1100 MPa <= Rm <= 1300 MPa 锻件 De <= 100mm
UNE-EN 2206:2008 航空航天系列钢 FE-PL1502(25CrMo4)650 MPa <= Rm <= 850 MPa 棒材 De <= 150mm
UNE-EN 2480:2008 航空航天系列钢 FE-PL2108(36NiCrMo16)1250 MPa <= Rm <= 1400 MPa 棒材 De <= 75mm
UNE-EN 2448:2008 航空航天系列钢 FE-PL1503(35CrMo4)900 MPa <= Rm <= 1100 MPa 棒材 De <= 40mm
UNE-EN 2461:2009 航空航天系列钢 FE-PM1901(X12CrNi13)600 MPa <= Rm <= 800 MPa 锻件 De <= 70mm
UNE-EN 2483:2010 航空航天系列钢 FE-PL2108(36NiCrMo16)1100 MPa ≤ Rm ≤ 1300 MPa 锻件 De <= 100mm
UNE-EN 2481:2010 航空航天系列钢 FE-PL2108(36NiCrMo16)1250 MPa ≤ Rm ≤ 1400 MPa 锻件 De <= 75mm
UNE-EN 2478:2008 航空航天系列钢 FE-PL2107(30NiCrMo16)1220 MPa <= Rm <= 1370 MPa 棒材 De <= 40mm
UNE-EN 2439:2009 航空航天系列钢 FE-PL2102(34NiCr6)900 MPa <= Rm <= 1100 MPa 锻件 De <= 40mm
UNE-EN 4904:2022 航空航天系列钢 36NiCrMo16(1.6773)1000 MPa = Rm = 1200 MPa 棒材 100mm = D = 250mm
UNE-EN 2460:2009 航空航天系列钢 FE-PM1901(X12CrNi13)600 MPa <= Rm <= 800 MPa 棒材 De <= 70mm
UNE-EN 2252:2012 航空航天系列钢 FE-PL1505(15CrMoV6)1080 MPa <= Rm <= 1250 MPa 锻件 De <= 100mm
UNE-EN 2503:2019 航空航天系列钢 X5CrNoMoCuNb14-5(1.4594)930 MPa = Rm = 1080 MPa 锻件 De = 150mm
UNE-EN 2278:2014 航空航天系列钢 X12CrNiMoV12-3(1.4933)900 MPa <= Rm <= 1100 MPa 棒材 De <= 150mm
UNE-EN 4675:2011 航空航天系列钛 Ti-P63002(Ti5Al5Mo5V3Cr0.4Fe)Rm >= 1300 MPa 棒材 De < 110 毫米
UNE-EN 2438:2008 航空航天系列钢 FE-PL2102(35NiCr6)900 MPa <= Rm <= 1100 MPa 棒材 De <= 40mm
UNE-EN 2482:2010 航空航天系列钢 FE-PL2108(36NiCrMo16)1100 MPa ≤ Rm ≤ 1300 MPa 酒吧 De <= 100mm
UNE-EN 2205:2009 航空航天系列钢 FE-PL1502(25CrMo4)900 MPa <= Rm <= 1100 MPa 棒材 De <= 40mm
UNE-EN 2446:2008 航空航天系列钢 FE-PL1503(35CrMo4)1100 MPa <= Rm <= 1300 MPa 棒材 De <= 25mm
UNE-EN 2502:2019 航空航天系列钢 X5CrNoMoCuNb14-5(1.4594)930 MPa = Rm = 1080 MPa 棒材 De = 150mm

欧洲航空工业协会，关于RM的标准

AECMA PREN 3311-1988 钛合金 TI-P63退火RM≥900MPa小于或等于1160 MPa
AECMA PREN 2659-1988 航空航天系列.Co-P93HT溶液处理钴基合金Rm≥860MPa
AECMA PREN 2772-1986 航空和航天系列钢 FE-PM61 Rm≥960MPaDe小于或等于90mm
AECMA PREN 3315-1988 航空航天系列.钛合金 TI-P63溶液处理Rm≥1070MPa.P1版
AECMA PREN 3316-1995 航空航天系列.钛合金 TI-P64溶液处理Rm≥1070MPa.P1版
AECMA PREN 3317-1995 航空航天系列.钛合金 TI-P64溶液处理Rm≥1000MPa.P1版
AECMA PREN 2171-1999 航空航天系列.耐热钢 FE-PA92-HT棒材承压Rm≥900 Mpa
AECMA PREN 2171-1979 航空航天系列.耐热钢 FE-PA92-HT棒材承压Rm≥900 Mpa
AECMA PREN 2303-1980 航空航天系列耐热钢 FE-PA92-HT Rm≥960MPa 棒材.第1版
AECMA PREN 2774-1986 航空和航天系列钢 FE-PM61 Rm≥1310MPa,De小于或等于200mm
AECMA PREN 3352-1988 航空航天系列.钛合金TI-C63 等静热轧机退火Rm≥880MPa
AECMA PREN 2773-1986 航空和航天系列钢 FE-PM61片坯a小于或等于12mm, Rm≥1310MPa
AECMA PREN 2775-1986 航空和航天系列钢 FE-PM61 Rm≥1310MPa,锻件 De小于或等于150mm
AECMA PREN 3363-1988 航空航天系列.钢 FE-CM68溶液处理RM＞485MPa熔模铸造.P1版

韩国科技标准局，关于RM的标准

KS A ISO TR 10989:2018 参考资料 - 用于RM分类的指导和关键字
KS A ISO TR 10989-2023 参考资料用于RM分类的指导和关键字
KS C IEC 60424-2:2006 铁氧体磁芯.表面缺陷极限指南.第2部分:RM.磁芯
KS C IEC 60424-2:2017 铁氧体磁芯表面缺陷极限指南第2部分：RM 磁芯
KS C IEC 60424-2-2017(2022) 铁氧体磁芯表面不规则极限指南第2部分:RM磁芯

行业标准-电子，关于RM的标准

SJ 51931/7-1998 R7K软磁铁氧体RM形系列磁芯详细规范

澳大利亚标准协会，关于RM的标准

AS/NZS ISO 19153:2015 地理空间数字版权管理参考模型 (GeoDRM RM)

英国标准学会，关于RM的标准

BS ISO 19153:2014 地理空间数字版权管理参考模型(GeoDRM RM)
BS EN 60424-2:1998 铁氧体磁芯表面不平度极限值导则.RM-磁芯
BS EN 60424-2:2016 铁氧体磁芯.表面不平度极限值导则.RM-磁芯
BS EN 2502:2019 航空航天系列钢 X5CrNoMoCuNb14-5 (1.4594) 930 MPa ≤ Rm ≤ 1 080 MPa 酒吧
BS EN 4675:2011(2015) 航空航天系列 — 钛 Ti - P63002 (Ti5Al5Mo5V3Cr0.4Fe) — Rm > 1300 MPa — 棒材 — De < 110 mm
BS EN 2450:2018(2019) 航空航天系列 — 钢 31Ni10 — 1230 MPa ≤ Rm ≤ 1420 MPa — 棒材 — De ≤ 40 mm
BS EN 62317-4:2005 铁氧体磁芯.尺寸.第4部分:RM磁芯及相关部件
BS EN 62317-4:2006 铁氧体磁芯尺寸第4部分：RM磁芯及相关部件
BS EN 2461:2009 航空航天系列.钢FE-PM1901(X12CrNi13).600 MPa≤Rm≤800 MPa.锻件.De≤70mm
BS EN 62317-4:2005(2018) 铁氧体磁芯 - 尺寸第4部分：RM - 磁芯和相关零件
BS EN 2465:2007 航空航天系列.FE-PA3901(X2CrNi18-9)型钢.软化.450MPa≤Rm≤680MPa.4mm≤De≤100mm
BS EN 2481:2011 航空航天系列钢FE-PL2108（35NiCrMo16） 1,250 MPa≤Rm≤1,400 MPa 锻件 De≤75 mm
BS EN 2480:2009 航空航天系列钢FE-PL2108（36NiCrMo16） 1250 MPa ≤Rm≤1400 Mpa 棒材 De≤75 mm
BS EN 2478:2009 航空航天系列 FE-PL2107（30NiCrMo16）钢 1220 MPa≤Rm≤1370 MPa 棒材 De≤40 mm
BS EN 2448:2009 航空航天系列钢FE-PL1503（35CrMo4） 900 MPa≤Rm≤1100 MPa 棒材 De≤40 mm
BS EN 2438:2009 航空航天系列钢FE-PL2102（35NiCr6） 900 MPa≤Rm≤1100 MPa 棒材 De≤40 mm
BS EN 2206:2009 航空航天系列钢FE-PL1502（25CrMo4） 650 MPa≤Rm≤850 MPa 棒材 De≤150 mm
BS EN 2446:2009 航空航天系列钢FE-PL1503（35CrMo4） 1100 MPa≤Rm≤1300 MPa 棒材 De≤25 mm
BS EN 2448:2008 航空航天系列.钢FE-PL1503(35CrMo4).900 MPa≤Rm≤1100 MPa.棒材.De≤40 mm
BS EN 2439:2009 航空航天系列.钢FE-PL2102(34NiCr6).900 MPa≤Rm≤1100 Mpa,铸件.De≤40 mm
BS EN 2446:2008 航空航天系列.钢FE-PL1503(35CrMo4).1100 MPa≤Rm≤1300 MPa.棒材.De≤25 mm
BS EN 2438:2008 航空航天系列.钢FE-PL2102(35NiCr6).900 MPa≤Rm≤1100 MPa.棒材.De≤40 mm
BS EN 2478:2008 航空航天系列.FE-PL2107(30NiCrMo16)钢.1220 MPa≤Rm≤1370 MPa.棒材.De≤40 mm
BS EN IEC 63093-4:2019 铁氧体磁芯尺寸和表面不规则度限制指南 RM-core
BS EN 2206:2008 航空航天系列.钢FE-PL1502(25CrMo4).650 MPa≤Rm≤850 MPa.棒材.De≤150 mm
BS EN 2480:2008 航空航天系列.钢FE-PL2108(36NiCrMo16).1250 MPa ≤Rm≤1400 Mpa.棒材.De≤75 mm
BS EN 2482:2010(2011) 航空航天系列 — 钢 FE - PL2108 (36NiCrMo16) — 1100 MPa Rm 1300 MPa — 棒材 — De 100 mm
BS EN 2483:2010(2011) 航空航天系列 — 钢 FE - PL2108 (36NiCrMo16) — 1100 MPa Rm 1300 MPa — 锻件 — De 100 mm
BS EN 2481:2010(2011) 航空航天系列 — 钢 FE - PL2108 (36NiCrMo16) — 1250 MPa Rm 1400 MPa — 锻件 — De 75 mm
BS EN 2482:2011 航空航天系列 FE-PL2108 （35NiCrMo16）型钢 1100 MPa≤Rm≤1300 MPa 钢筋 De≤100 mm
BS EN 2483:2011 航空航天系列 FE-PL2108 （35NiCrMo16）型钢 1100 MPa≤Rm≤1300 MPa 锻件 De≤100 mm
BS EN 2460:2009 航空航天系列.钢FE-FE-PM1901(X12CrNi13).600 MPa≤Rm≤800 MPa.棒材.De≤70 mm
BS EN 2573:2007 航空航天系列.FE-PA3601(X6CrNiTi18-10)型钢.软化.Rm≤780MPa.线材.0.25mm≤De≤3mm
BS EN 4904:2022 航空航天系列钢 36NiCrMo16（1.6773）1000MPa ≤ Rm ≤ 1200MPa 酒吧 100毫米≤D≤250毫米
BS EN 2278:2014 航空航天系列. X12CrNiMoV12-3 (1.4933) 型钢. 900 MPa ≤ Rm ≤ 1100 MPa. 棒材. De ≤ 150 mm

SCC，关于RM的标准

DANSK DS/ISO 19153:2014 地理空间数字版权管理参考模型 (GeoDRM RM)
DANSK DS/EN 2502:2019 航空航天系列钢 X5CrNoMoCuNb14-5 (1.4594) 930 MPa ≤ Rm ≤ 1 080 MPa 棒材
NS-EN 4685:2011 航空航天系列钛 Ti10V2Fe3Al 棒材 D< 110 毫米 Rm ≥ 1 240 兆帕
DANSK DS/EN 4685:2011 航空航天系列钛Ti10V2Fe3Al-棒材-D< 110 毫米 Rm + 1 240 兆帕
DANSK DS/EN 2451:2019 航空航天系列钢 31Ni10 1 230 MPa ≤ Rm ≤ 1 420 MPa 锻件 De ≤ 40 mm
NS-EN 2451:2019 航空航天系列钢 31Ni10 1 230 MPa ≤ Rm ≤ 1 420 MPa 锻件 De ≤ 40 mm
NS-EN 2279:2018 航空航天系列钢 FE-PM37 900 MPa ≤ Rm ≤ 1 100 MPa 锻件 De ≤ 150 mm
NS-EN 2280:2018 航空航天系列钢 FE-PM37 900 MPa ≤ Rm ≤ 1 100 MPa 板材 a ≤ 6 mm
IEC 60431:1973 磁性氧化物方形磁芯（RM 磁芯）及相关部件的尺寸
AENOR UNE-EN 2450:2019 航空航天系列钢 31Ni10 1 230 MPa = Rm = 1 420 MPa 棒材 De = 40 mm
NS-EN 2450:2018 航空航天系列钢 31Ni10 1 230 MPa ≤ Rm ≤ 1 420 MPa 棒材 De ≤ 40 mm
DANSK DS/EN 2450:2018 航空航天系列钢 31Ni10 1 230 MPa ≤ Rm ≤ 1 420 MPa 棒材 De ≤ 40 mm
DANSK DS/EN 2279:2018 航空航天系列钢 FE-PM37 900 MPa ≤ Rm ≤ 1 100 MPa 锻件 De ≤ 150 mm
DANSK DS/EN 2280:2018 航空航天系列钢 FE-PM37 900 MPa ≤ Rm ≤ 1 100 MPa 板材 a ≤ 6 mm
DANSK DS/EN 4675:2011 航空航天系列钛 Ti-P63002 (Ti5Al5Mo5V3Cr0.4Fe) Rm + 1 300 MPa 棒材 De < 110毫米
NS-EN 4675:2011 航空航天系列钛 Ti-P63002 (Ti5Al5Mo5V3Cr0.4Fe) Rm ≥ 1 300 MPa 棒材 De < 110毫米
DANSK DS/EN 2461:2009 航空航天系列钢 FE-PM1901 (X12Cr13) 600 MPa <= Rm <= 800 MPa 锻件 De <= 70 mm
DANSK DS/EN 2460:2009 航空航天系列钢 FE-PM1901 (X12Cr13) 600 MPa <= Rm <= 800 MPa 棒材 De <= 70 mm
NS-EN 2461:2009 航空航天系列钢 FE-PM1901 (X12Cr13) 600 MPa ≤ Rm ≤ 800 MPa 锻件 De ≤ 70 mm
NS-EN 2460:2009 航空航天系列钢 FE-PM1901 (X12Cr13) 600 MPa ≤ Rm ≤ 800 MPa 棒材 De ≤ 70 mm
NS-EN 2206:2008 航空航天系列钢 FE-PL1502 (25CrMo4) 650 MPa ≤ Rm ≤ 850 MPa 棒材 De ≤ 150 mm
DANSK DS/EN 2206:2008 航空航天系列钢 FE-PL1502 (25CrMo4) 650 MPa <= Rm <= 850 MPa 棒材 De <= 150 mm

欧洲航空航天和国防工业标准化协会，关于RM的标准

ASD-STAN PREN 2762-2010 航天系列钢 FE-PL80 1900 = Rm = 2100 MPa Bar De = 75 mm Edition P2
ASD-STAN PREN 2172-2010 航天系列耐热钢FE-PA92-HT Rm=900 MPa锻件版P2
ASD-STAN PREN 2507-2010 航天系列钢 FE-PM66 1270 = Rm = 1470 MPa 锻件 De = 100 mm Edition 2
ASD-STAN PREN 2228-1977 航空航天系列．0.5mm≤a≤6mm、500≤Rm≤700MPa的钢FE-PA12;第1版
ASD-STAN PREN 2441-2010 航天系列钢 FE-PL711 1250 MPa = Rm = 1450 MPa 锻件 De = 16 mm Edition 2
ASD-STAN PREN 2455-2010 航天系列钢 FE-PL73 880 MPa = Rm = 1080 MPa 锻件 De = 150 mm Edition 2
ASD-STAN PREN 2472-2010 航天系列钢 FE-PL74 1250 MPa = Rm = 1450 MPa 锻件 De = 40 mm Edition 2
ASD-STAN PREN 2474-2010 航天系列钢 FE-PL74 900 MPa = Rm = 1100 MPa 锻件 De = 150 mm Edition 2
ASD-STAN PREN 2505-2010 航天系列钢 FE-PM66 1130 MPa = Rm = 1330 MPa 锻件 De = 150 mm Edition 2
ASD-STAN PREN 2506-2010 航空航天系列钢 FE-PM66 1270 = Rm = 1470 MPa Bars De = 100 mm Edition 2
ASD-STAN PREN 2502-1984 航空航天系列．钢FE-PM66制930MPa≤Rm≤1080MPa的棒材;第1版
ASD-STAN PREN 2504-2010 航空航天系列钢 FE-PM66 1130 MPa = Rm = 1330 MPa Bars De = 150 mm Edition 2
ASD-STAN PREN 2136-1979 航空航天系列．De≤100mm,900MPa≤Rm≤1100MPa的钢FE-PM42棒材;第1版
ASD-STAN PREN 2137-1981 航空航天系列．De≤100mm,1100MPa≤Rm≤1250MPa的钢FE-PL75棒材;第1版
ASD-STAN PREN 2312-1979 航空航天系列．钢FE-PM42制De≤100mm、Rm≥1350MPa的锻件;第1版
ASD-STAN PREN 2313-1979 航空航天系列．钢FE-PM42制De≤100mm、Rm≥1350MPa的棒材;第1版
ASD-STAN PREN 2494-1981 航空航天系列．耐热钢FE-PM38制1000MPa≤Rm≤1140MPa的锻件;第1版
ASD-STAN PREN 4675-2009 航空航天系列钛 Ti-P63002（Ti5Al5Mo5V3Cr0,4Fe）Rm >= 1300 MPa Bars De <= 100 mm（版本 P 1）
ASD-STAN PREN 2274-1979 航空航天系列．钢FE-PA95制De≤150mm,1750MPa≤Rm≤2000MPa的棒材;第1版
ASD-STAN PREN 2275-1979 航空航天系列．钢FE-PA95制De≤150mm,1750MPa≤Rm≤2000MPa的锻件;第1版
ASD-STAN PREN 2279-1979 航空航天系列．钢FE-PM37制De≤150mm,900MPa≤Rm≤1100MPa的锻件;第1版
ASD-STAN PREN 2281-1979 航空航天系列．De≤100mm,900MPa≤Rm≤1100MPa的钢FE-PM42制锻件;第1版
ASD-STAN PREN 2503-1984 航空航天系列．钢FE-PM66制De≤150mm、930MPa≤Rm≤1080MPa的锻件;第1版
ASD-STAN PREN 2438-1981 航空航天系列．钢FE-PL62制900MPa≤Rm≤1100MPa、De≤40mm的棒材;第1版
ASD-STAN PREN 2439-1981 航空航天系列．钢FE-PL62制900MPa≤Rm≤1100MPa、De≤40mm的锻件;第1版
ASD-STAN PREN 2443-1981 航空航天系列．钢FE-PL711制1100MPa≤Rm≤1300MPa、De≤25mm的锻件;第1版
ASD-STAN PREN 2447-1981 航空航天系列．钢FE-PL45制De≤25mm、1100MPa≤Rm≤1300MPa的锻件;第1版
ASD-STAN PREN 2448-1981 航空航天系列．钢FE-PL45制900MPa≤Rm≤1100MPa、De≤40mm的棒材;第1版
ASD-STAN PREN 2449-1981 航空航天系列．钢FE-PL45制900MPa≤Rm≤1100MPa、De≤40mm的棒材第1版
ASD-STAN PREN 2450-1981 航空航天系列．钢FE-PL73制1230MPa≤Rm≤1420MPa、De≤40mm的棒材;第1版
ASD-STAN PREN 2451-1981 航空航天系列．钢FE-PL73制1230MPa≤Rm≤1420MPa、De≤40mm的锻件;第1版
ASD-STAN PREN 2452-1981 航空航天系列．钢FE-PL73制1080MPa≤Rm≤1280MPa、De≤150mm的棒材;第1版
ASD-STAN PREN 2454-1981 航空航天系列．钢FE-PL73制880MPa≤Rm≤1080MPa、De≤150mm的棒材;第1版
ASD-STAN PREN 2456-1981 航空航天系列．钢FE-PL48制1050MPa≤Rm≤1250MPa、De≤40mm的棒材;第1版
ASD-STAN PREN 2457-1981 航空航天系列．钢FE-PL48制1050MPa≤Rm≤1250MPa、De≤40mm的锻件;第1版
ASD-STAN PREN 2458-1981 航空航天系列．钢FE-PL48制950MPa≤Rm≤1100MPa、De≤100mm的棒材;第1版
ASD-STAN PREN 2459-1981 航空航天系列．钢FE-PL48制950MPa≤Rm≤1100MPa、De≤100mm的锻件;第1版
ASD-STAN PREN 2471-1981 航空航天系列．钢FE-PL74制1250MPa≤Rm≤1450MPa、De≤40mm的棒材;第1版
ASD-STAN PREN 2473-1981 航空航天系列．钢FE-PL74制900MPa≤Rm≤1100MPa、De≤150mm的棒材;第1版
ASD-STAN PREN 2476-1981 航空航天系列．钢FE-PL74制1100MPa≤Rm≤1300MPa、De≤100mm的锻件;第1版
ASD-STAN PREN 2477-1981 航空航天系列．钢FE-PL75制1100MPa≤Rm≤1250MPa、De≤100mm的锻件;第1版
ASD-STAN PREN 2478-1981 航空航天系列．钢FE-PL75制1250MPa≤Rm≤1400MPa、De≤40mm的棒材;第1版
ASD-STAN PREN 2479-1981 航空航天系列．钢FE-PL75制1250MPa≤Rm≤1400MPa、De≤40mm的锻件;第1版
ASD-STAN PREN 2480-1981 航空航天系列．钢FE-PL76制1250MPa≤Rm≤1400MPa、De≤75mm的棒材;第1版
ASD-STAN PREN 2759-1986 航空航天系列．钢FE-PL80制De≤75mm、1900≤Rm≤2100MPa的锻件;第P1版

丹麦标准化协会，关于RM的标准

DS/EN 4685:2011 航空航天系列钛 Ti10V2Fe3Al 棒材 D < 110 mm Rm + 1 240 MPa
DS/EN 62317-4:2006 铁氧体磁芯尺寸第4部分：RM 磁芯和相关部件
DS/EN 4675:2011 航空航天系列钛 Ti-P63002（Ti5Al5Mo5V3Cr0.4Fe） Rm + 1 300 MPa 棒材 De < 110 mm
DS/EN 2206:2009 航空航天系列钢 FE-PL1502（25CrMo4） 650 MPa <= Rm <= 850 MPa 棒材 De <= 150 mm
DS/EN 2460:2009 航空航天系列钢 FE-PM1901（X12Cr13） 600 MPa <= Rm <= 800 MPa 棒材 De <= 70 mm
DS/EN 2461:2009 航空航天系列钢 FE-PM1901（X12Cr13） 600 MPa <= Rm <= 800 MPa 锻件 De <= 70 mm

立陶宛标准局，关于RM的标准

LST EN 4685-2011 航空航天系列钛 Ti10V2Fe3Al 棒材 D < 110 mm Rm 1240兆帕
LST EN 2573-2007 航空航天系列钢 FE-PA3601（X6CrNiTi18-10）软化 Rm < 780 MPa 钢丝
LST 1983-1-2005 啤酒二氧化碳含量的测定第1部分：滴定法（RM）（EBC 9.28.1）

欧洲标准化委员会，关于RM的标准

EN 2280:2018 航天系列钢 FE-PM37 900 MPa ～Rm ～1 100 MPa 薄板 a ～6 mm
EN 2206:2008 航空航天系列.FE-PL1502(25CrMo4)型钢.650MPa≤Rm≤850MPa.棒材.De≤150 mm
EN 2478:2008 航空航天系列.FE-PL2107(30NiCrMo16)型钢.1220 MPa≤Rm≤1370MPa.棒材.De≤40mm
EN 2480:2008 航空航天系列.FE-PL2108(36NiCrMo16)型钢.1250MPa=Rm=1400MPa.棒材.De=75 mm
EN 2438:2008 航空航天系列.钢FE-PL2102(35NiCr6).900MPa≤Rm≤1100 MPa.棒材.De≤40 mm
EN 2446:2008 航空航天系列.钢FE-PL1503(35CrMo4).1100MPa≤Rm≤1300 MPa.棒材.De≤25 mm
EN 2205:2009 航空航天系列.钢FE-PL1502(25CrMo4).900 MPa≤Rm≤1100 Mpa.棒材.De≤40 mm
EN 2448:2008 航空航天系列.钢FE-PL1503(35CrMo4).900 MPa≤Rm≤1100 MPa.棒材.De≤40 mm
EN 2460:2009 航空航天系列.钢 FE-PM1901(X12CrNi13).600 MPa≤Rm≤800 MPa.棒材.D≤70 mm
EN 2278:2014 航空航天系列钢 X12CrNiMoV12-3（1.4933） 900 MPa <= Rm <= 1100 MPa 棒材 De <= 150 mm
prEN 4904-2021 航空航天系列 - 钢 36NiCrMo16 - 1000 MPa ≤ Rm ≤ 1200 MPa - 棒材 - 100 mm ≤ D ≤ 250 mm
EN 2461:2009 航空航天系列.FE-PM1901(X12CrNi13)合金钢锻件.900 MPa≤Rm≤1100 MPa.D≤70 mm
prEN 2252-2021 航空航天系列 - 钢 15CrMoV6 (1.7334) - 锻件 - 棒材 - De ≤ 100 mm - 1080 MPa ≤ Rm ≤ 1250 MPa
EN 2465:2007 航空航天系列.FE-PA3901(X2CrNi18-9)型钢.软化的.450MPa≤Rm≤680MPa.4mm≤De≤100mm

德国标准化学会，关于RM的标准

DIN EN 2480:2009 航空航天系列.FE-PL2108(36NiCrMo16)型钢.1250MPa≤Rm≤1400MPa.棒材.De≤75mm
DIN EN 2206:2009 航空航天系列.FE-PL1502(25CrMo4)型钢.650MPa≤Rm≤850MPa.棒材.De≤150 mm
DIN EN 2137:2017 航空航天系列钢 FE-PL75 1100 MPa <= Rm <= 1250 MPa 棒材 De <= 100 mm
DIN EN 2279:2018 航空航天系列钢 FE-PM37 900 MPa <= Rm <= 1100 MPa 锻件 De <= 150 mm
DIN EN 2478:2009 航空航天系列.FE-PL2107(30NiCrMo16)型钢.1220 MPa≤Rm≤1370MPa.棒材.De≤40mm
DIN EN 2280:2018 航空航天系列钢 FE-PM37 900 MPa <= Rm <= 1 100 MPa 板材 a <= 6 mm

美国电信工业协会，关于RM的标准

TIA-707.03-B-2010 扩频系统数据服务选项.AT指令处理和Rm接口

AT-ON，关于RM的标准

OENORM EN 4904-2021 航空航天系列钢 36NiCrMo16 1000 MPa <= Rm <= 1200 MPa 棒材 100 <= D <= 250 mm

GSO，关于RM的标准

GSO IEC 62317-4:2014 铁氧体磁芯尺寸第4部分：RM 磁芯和相关零件
OS GSO IEC 62317-4:2014 铁氧体磁芯尺寸第4部分：RM 磁芯和相关零件
GSO IEC 60424-2:2014 铁氧体磁芯表面扰动限制指南第2部分：磁芯 RM

国际电工委员会，关于RM的标准

IEC 60424-2:1997 铁氧体磁芯表面缺陷极限指南第2部分:RM-磁芯
IEC 60424-2:2015 铁氧体磁芯.表面缺陷极限指南.第2部分:RM-磁芯

国家质检总局，关于RM的标准

GB/T 9634.2-2002 铁氧体磁心表面缺陷极限导则第2部分;RM磁心

工业和信息化部，关于RM的标准

SJ/T 3172.4-2016 铁氧体磁心的尺寸　第4部分：RM型磁心及其附件

ES-AENOR，关于RM的标准

UNE 20-582 Pt.2-1986 磁铁核心及其附属零件的规格．方形核心（RM核心）

CEN - European Committee for Standardization，关于RM的标准

EN 2450:2018 航空航天系列 - 钢 31Ni10 - 1 230 MPa ≤ Rm ≤ 1 420 MPa - 棒材 - De ≤ 40 mm
EN 2137:2017 航空航天系列 - 钢 FE-PL75 - 1 100 MPa ≤ Rm ≤ 1 250 MPa - 棒材 - De ≤ 100 mm

未注明发布机构，关于RM的标准

DIN EN 2279 E:2017-12 航空航天系列钢 FE-PM37 900 MPa <= Rm <= 1100 MPa 锻件 De <= 150 mm（草案）

美国机动车工程师协会，关于RM的标准

SAE AIR4276A-2011 设计中可靠性,可维护性和可支持性(RM&S)的电脑化

RM