SAE AMS2759/10-1999
由渗氮电位控制的自动化气体渗氮

Automated Gaseous Nitriding Controlled by Nitriding Potential


 

 

非常抱歉,我们暂时无法提供预览,您可以试试: 免费下载 SAE AMS2759/10-1999 前三页,或者稍后再访问。

您也可以尝试购买此标准,
点击右侧 “购买” 按钮开始采购(由第三方提供)。

点击下载后,生成下载文件时间比较长,请耐心等待......

 

标准号
SAE AMS2759/10-1999
发布
1999年
发布单位
美国机动车工程师协会
替代标准
SAE AMS2759/10A-2006
当前最新
SAE AMS2759/10B-2018
 
 
适用范围
本规范规定了使用由氮化电位控制的工艺在钢零件上生成氮化表面的要求和程序。本文描述的氮化工艺通常用于在碳钢和合金钢、工具钢、氮化钢、耐腐蚀钢和其他铁合金上产生氮化物外壳。适用时,应留有增长空间。

SAE AMS2759/10-1999相似标准


推荐

控制新方案

处理与渗碳处理都是常用表面强化方法,两者各有优势。   气体控制设备进展   在今后,技术应逐渐向时间短、层深、能耗低、绿色经济方向转变。这就要求从生产工艺角度、设备选择等方面进行改进和创新。   在气体或碳气氛中,通常采用氨气或以氨气为主气体作为原料气。依据原理,炉气势与氨分解率有直接关系。常规情况下,可以使用泡泡瓶、氢探头进行控制。   ...

【北大成果】金属表面等离子体处理技术及应用

现在等离子体渗碳已成为一种成熟工艺技术, 已用于结构钢、不锈钢、高速钢、耐热钢, 并由黑色金属发展到有色金属, 特别在钛合金渗碳中取得良好效果。等离子体渗碳设备不但引入了计算机控制技术, 实现了工艺参数优化和自动控制, 还研制发展了脉冲电源等离子体渗碳炉、双层辉光等离子体渗碳炉等, 达到了节能、节材、高效目的。...

传动轴后跳动量超差原因分析

传动轴后跳动量超差原因分析 传动轴在前经过调质预备热处理,调质后传动轴能够保证心部必要力学性能,消除内应力,有利于减小畸变,调质后组织符合HB5022—1994《航空钢制件碳共金相组织检验标准》要求。传动轴采用气体,设备为用箱式电阻炉,型号RJX-45-9,该电阻炉炉温有效加热区每半年检测一次,保温精度符合GJB509A—1995《热处理工艺质量控制要求》,炉温均匀。...

【渗碳】知识你了解多少?

固体渗碳是将工件和固体渗碳剂(木炭加促进剂组成)一起装在密闭渗碳箱中,将箱放入加热炉中加热到渗碳温度,并保温一定时间,使活性碳原子人工件表面的一种最早渗碳方法。液体渗碳是利用液体介质进行渗碳,常用液体渗碳介质有:碳化硅,“603”渗碳剂等。碳(氰化)又分为气体 、液体碳、固体碳。 3 原理 渗碳与其他化学热处理一样﹐也包含3个基本过程。...


SAE AMS2759/10-1999系列标准

SAE AMS2759-1984 钢件热处理一般要求 SAE AMS2759/1-1994 碳钢和低合金钢零件的热处理,最小抗拉强度低于 220 ksi(1517 MPa) SAE AMS2759/10-1999 由渗氮电位控制的自动化气体渗氮 SAE AMS2759/10A-2014 由渗氮电位控制的自动化气体渗氮 SAE AMS2759/10B-2018 由氮化电位控制自动化气体氮化 SAE AMS2759/11-2014 钢件的应力消除 SAE AMS2759/11A-2018 钢件的应力消除 SAE AMS2759/12-2007 气态氮碳共渗 电位自动控制 SAE AMS2759/12A-2007 电压自动控制的气体渗碳剂 SAE AMS2759/12B-2018 电压自动控制的气体渗碳剂 SAE AMS2759/13-2018 气态氮碳共渗 SAE AMS2759/1A-1996 碳钢和低合金钢零件的热处理最小抗拉强度低于 220 ksi(1517 MPa) SAE AMS2759/1B-1996 碳钢和低合金钢零件的热处理最小抗拉强度低于 220 ksi(1517 MPa) SAE AMS2759/1C-2000 最低拉伸强度低于220ksi的碳钢和低合金钢部件的热处理 SAE AMS2759/1D-2007 低于220ksi (1517 MPa)最小拉伸强度的碳和低合金钢部件的热处理 SAE AMS2759/1E-2014 碳钢和低合金钢零件的热处理最小抗拉强度低于 220 ksi(1517 MPa) SAE AMS2759/1F-2018 碳钢和低合金钢零件的热处理最小抗拉强度低于 220 ksi(1517 MPa) SAE AMS2759/1G-2019 碳钢和低合金钢零件的热处理最小抗拉强度低于 220 ksi(1517 MPa) SAE AMS2759/1H-2019 碳钢和低合金钢零件的热处理最小抗拉强度低于 220 ksi(1517 MPa) SAE AMS2759/1J-2021 碳钢和低合金钢零件的热处理最小抗拉强度低于 220 ksi(1517 MPa) SAE AMS2759/2-2011 低合金钢零件的热处理 最小抗拉强度 220 ksi(1517 MPa)及更高 SAE AMS2759/2A-1996 低合金钢零件的热处理 最小抗拉强度 220 ksi(1517 MPa)及更高 SAE AMS2759/2B-1996 低合金钢零件的热处理 最小抗拉强度 220 ksi(1517 MPa)及更高 SAE AMS2759/2C-2000 最低拉伸强度为220Ksi和更高的低合金钢部件的热处理 SAE AMS2759/2D-2007 最小拉伸强度≥220ksi(1517MPa)低合金钢部件的热处理 SAE AMS2759/2E-2009 低合金钢零件的热处理 最小抗拉强度 220 ksi(1517 MPa)及更高 SAE AMS2759/2F-2014 低合金钢零件的热处理 最小抗拉强度 220 ksi(1517 MPa)及更高 SAE AMS2759/2G-2018 最小拉伸强度≥220ksi(1517MPa)低合金钢部件的热处理 SAE AMS2759/2H-2018 低合金钢零件的热处理 最小抗拉强度 220 ksi(1517 MPa)及更高 SAE AMS2759/2J-2019 低合金钢零件的热处理 最小抗拉强度 220 ksi(1517 MPa)及更高 SAE AMS2759/2K-2021 低合金钢零件的热处理 最小抗拉强度 220 ksi(1517 MPa)及更高 SAE AMS2759/3-2011 热处理、沉淀硬化、耐腐蚀和马氏体时效钢件 SAE AMS2759/3A-1996 热处理沉淀硬化耐腐蚀马氏体时效钢件 SAE AMS2759/3B-1996 热处理沉淀硬化耐腐蚀马氏体时效钢件 SAE AMS2759/3C-2000 热处理沉淀硬化耐腐蚀马氏体时效钢件 SAE AMS2759/3D-2005 热处理沉淀硬化耐腐蚀和马氏体钢部件 SAE AMS2759/3E-2014 热处理沉淀硬化耐腐蚀和马氏体时效钢零件 SAE AMS2759/3F-2015 热处理沉淀硬化耐腐蚀马氏体时效钢件 SAE AMS2759/3G-2018 热处理沉淀硬化耐腐蚀和马氏体钢部件 SAE AMS2759/3H-2019 热处理沉淀硬化耐腐蚀、马氏体时效和二次硬化钢零件 SAE AMS2759/3J-2020 热处理沉淀硬化耐腐蚀、马氏体时效和二次硬化钢零件 SAE AMS2759/4-2011 热处理、奥氏体耐腐蚀钢件 SAE AMS2759/4A-1996 热处理奥氏体耐腐蚀钢件

SAE AMS2759/10-1999 中可能用到的仪器设备





Copyright ©2007-2022 ANTPEDIA, All Rights Reserved
京ICP备07018254号 京公网安备1101085018 电信与信息服务业务经营许可证:京ICP证110310号