SAE AMS2759/9-1996
钢零件的氢脆消除（烘烤）

Hydrogen Embrittlement Relief (Baking) of Steel Parts

2003-06

 

 

非常抱歉，我们暂时无法提供预览，您可以试试： 免费下载 SAE AMS2759/9-1996 前三页，或者稍后再访问。

您也可以尝试购买此标准，
点击右侧 “立即购买” 按钮开始采购（由第三方提供）。

 

标准号
SAE AMS2759/9-1996
发布
1996年
发布单位
SAE - SAE International
替代标准
SAE AMS2759/9A-2001
当前最新
SAE AMS2759/9E-2018
 
 

SAE AMS2759/9-1996相似标准

SAE AMS2759/9D-2009 钢部件的(烘烤法)氢脆性消除 GB/T 13322-1991 金属覆盖层 低氢脆镉钛电镀层 HB 5360-1986 高强度钢零件低氢脆镀镉—钛 质量检验 SAE AMS2759/9C-2007 钢制零件的氢脆变缓解(烘烤) SJ 20912-2004 金属覆盖层低应力镍电镀层

推荐

金属热处理中加热会出现哪些缺陷及如何控制缺陷产生

出现氢脆的工件通过除氢处理（如回火、时效等）也能消除氢脆，采用真空、低氢气氛或惰性气氛加热可避免氢脆。...

热处理知识问答《二》

17、加热不当可引起哪些裂纹升温速度过快引起的裂纹, 表面增碳或脱碳引起的裂纹, 过热或过烧引起的裂纹, 在含氢气氛中加热引起的氢致裂纹。18、升温速度过快为何会引起裂纹一些材料在铸造时由于结晶过程的不同时性必然形成成分不均匀，组织不均匀，铸态材料的非金属夹杂物。如铸态高锰钢中硬而脆的碳化物相、高合金铸钢中成分偏析和疏松等缺陷的存在等因素，在大型工件快速加热时，可能形成较大的应力，从而出现开裂。...

OPTON｜扫描电镜在鱼眼型白点缺陷分析研究中的应用

尽管有人称鱼眼为“拉伸白点”，但它的性质与通常情况下所说第一种类型的白点性质不同。一类白点是一种缝隙，金属的连续性已被破坏，用热处理方法无法消除，是不可逆的；二类鱼眼型白点不是受力前就存在的，而是在氢、缺陷和应力共同作用下，在应变过程中形成的独特的脆断区，鱼眼缺陷通过热处理可消除，是可逆的。...

OPTON的微观世界|第24期 扫描电镜（SEM）在钢铁材料断口分析中的应用

白点的微观形态随钢种和热处理状态而异，也有两种形貌，即氢脆解理和氢脆准解理。例如调质处理的低碳高强度钢白点部位断口形貌为穿晶氢脆解理（如氢脆解理羽毛、浮云状等），非白点区基体部位为穿晶韧性断口；而热轧状态非白点区基体部位断口为正常解理形貌，白点部位断口形貌为氢脆准解理（如碎条状、准解理羽毛等）。图5是合金钢的氢脆解理（上）和氢脆准解理（下）断口形貌特征。...

SAE AMS2759/9-1996系列标准

SAE AMS2759-1984 钢件热处理一般要求 SAE AMS2759/1-1994 碳钢和低合金钢零件的热处理，最小抗拉强度低于 220 ksi（1517 MPa） SAE AMS2759/10-1999 由渗氮电位控制的自动化气体渗氮 SAE AMS2759/10A-2014 由渗氮电位控制的自动化气体渗氮 SAE AMS2759/10B-2018 由氮化电位控制自动化气体氮化 SAE AMS2759/11-2014 钢件的应力消除 SAE AMS2759/11A-2018 钢件的应力消除 SAE AMS2759/12-2007 气态氮碳共渗 电位自动控制 SAE AMS2759/12A-2007 电压自动控制的气体渗碳剂 SAE AMS2759/12B-2018 电压自动控制的气体渗碳剂 SAE AMS2759/13-2018 气态氮碳共渗 SAE AMS2759/1A-1996 碳钢和低合金钢零件的热处理最小抗拉强度低于 220 ksi（1517 MPa） SAE AMS2759/1B-1996 碳钢和低合金钢零件的热处理最小抗拉强度低于 220 ksi（1517 MPa） SAE AMS2759/1C-2000 最低拉伸强度低于220ksi的碳钢和低合金钢部件的热处理 SAE AMS2759/1D-2007 低于220ksi (1517 MPa)最小拉伸强度的碳和低合金钢部件的热处理 SAE AMS2759/1E-2014 碳钢和低合金钢零件的热处理最小抗拉强度低于 220 ksi（1517 MPa） SAE AMS2759/1F-2018 碳钢和低合金钢零件的热处理最小抗拉强度低于 220 ksi（1517 MPa） SAE AMS2759/1G-2019 碳钢和低合金钢零件的热处理最小抗拉强度低于 220 ksi（1517 MPa） SAE AMS2759/1H-2019 碳钢和低合金钢零件的热处理最小抗拉强度低于 220 ksi（1517 MPa） SAE AMS2759/1J-2021 碳钢和低合金钢零件的热处理最小抗拉强度低于 220 ksi（1517 MPa） SAE AMS2759/2-2011 低合金钢零件的热处理 最小抗拉强度 220 ksi（1517 MPa）及更高 SAE AMS2759/2A-1996 低合金钢零件的热处理 最小抗拉强度 220 ksi（1517 MPa）及更高 SAE AMS2759/2B-1996 低合金钢零件的热处理 最小抗拉强度 220 ksi（1517 MPa）及更高 SAE AMS2759/2C-2000 最低拉伸强度为220Ksi和更高的低合金钢部件的热处理 SAE AMS2759/2D-2007 最小拉伸强度≥220ksi(1517MPa)低合金钢部件的热处理 SAE AMS2759/2E-2009 低合金钢零件的热处理 最小抗拉强度 220 ksi（1517 MPa）及更高 SAE AMS2759/2F-2014 低合金钢零件的热处理 最小抗拉强度 220 ksi（1517 MPa）及更高 SAE AMS2759/2G-2018 最小拉伸强度≥220ksi(1517MPa)低合金钢部件的热处理 SAE AMS2759/2H-2018 低合金钢零件的热处理 最小抗拉强度 220 ksi（1517 MPa）及更高 SAE AMS2759/2J-2019 低合金钢零件的热处理 最小抗拉强度 220 ksi（1517 MPa）及更高 SAE AMS2759/2K-2021 低合金钢零件的热处理 最小抗拉强度 220 ksi（1517 MPa）及更高 SAE AMS2759/3-2011 热处理、沉淀硬化、耐腐蚀和马氏体时效钢件 SAE AMS2759/3A-1996 热处理沉淀硬化耐腐蚀马氏体时效钢件 SAE AMS2759/3B-1996 热处理沉淀硬化耐腐蚀马氏体时效钢件 SAE AMS2759/3C-2000 热处理沉淀硬化耐腐蚀马氏体时效钢件 SAE AMS2759/3D-2005 热处理沉淀硬化耐腐蚀和马氏体钢部件 SAE AMS2759/3E-2014 热处理沉淀硬化耐腐蚀和马氏体时效钢零件 SAE AMS2759/3F-2015 热处理沉淀硬化耐腐蚀马氏体时效钢件 SAE AMS2759/3G-2018 热处理沉淀硬化耐腐蚀和马氏体钢部件 SAE AMS2759/3H-2019 热处理沉淀硬化耐腐蚀、马氏体时效和二次硬化钢零件 SAE AMS2759/3J-2020 热处理沉淀硬化耐腐蚀、马氏体时效和二次硬化钢零件 SAE AMS2759/4-2011 热处理、奥氏体耐腐蚀钢件 SAE AMS2759/4A-1996 热处理奥氏体耐腐蚀钢件

谁引用了SAE AMS2759/9-1996 更多引用

ISO 14104:2017 齿轮.磨削后表面回火腐蚀剂的检验.化学方法 BS ISO 14104:2014 齿轮.磨削后表面回火腐蚀检验.化学方法 ISO 14104:2014 齿轮.磨削后表面回火腐蚀剂的检验.化学方法 SAE AMS2422F-2014 镀金 MH/T 3025-2013 高强度钢制构件浸蚀检查 SAE AMS2413F-2013 镀银-铑 SAE AMS2401J-2013 低氢含量沉积镀镉 SAE AMS2400X-2013 电镀镉 SAE AMS2454-2012 使用聚四氟乙烯 (PTFE) 沉积的电镀和无电镀镍 SAE AMS2418H-2011 电镀铜涂层


Copyright ©2007-2022 ANTPEDIA, All Rights Reserved
京ICP备07018254号 京公网安备1101085018 电信与信息服务业务经营许可证：京ICP证110310号