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RM

Für die RM gibt es insgesamt 500 relevante Standards.

In der internationalen Standardklassifizierung umfasst RM die folgenden Kategorien: Schmierstoffe, Industrieöle und verwandte Produkte, Milch und Milchprodukte, Schweißen, Hartlöten und Niedertemperaturschweißen, Mikrobiologie, Textilprodukte, analytische Chemie, Industrieofen, Anwendungen der Informationstechnologie, Nichteisenmetalle, Komponenten elektrischer Geräte, Materialien für die Luft- und Raumfahrtfertigung, Vorverpackte und raffinierte Lebensmittel, magnetische Materialien, Stahlprodukte, Getränke, Bordausrüstung und Instrumente.


AWS - American Welding Society, RM

  • CC-RM-2006 Code Clinic für das Studium von AWS D1.1/D1.1M:2006 Structural Welding Code-Steel; REFERENZHANDBUCH
  • CC-RM -2000 Code Clinic for Study of AWS D1.1 Structural Welding Code-Steel - Reference Manual
  • CC-RM-2002 Code Clinic für das Studium von AWS D1.1 Structural Welding Code-Steel – Referenzhandbuch

RU-GOST R, RM

International Dairy Federation (IDF), RM

  • IDF/RM 25-2008 Milch und Milchprodukte – Bestimmung des Stickstoffgehalts und Rohproteinberechnung – Kjeldahl-Methode
  • IDF/RM 225-2009 Milch und Milchprodukte – Methode zur Zählung von Pseudomonas spp.
  • IDF/RM 228-2009 Trockenmilch – Zählung der besonders thermoresistenten Sporen thermophiler Bakterien
  • IDF/RM 216-2009 Milch und Milchprodukte - Bestimmung von Hühnereiweiß-Lysozym mittels HPLC
  • IDF/RM 217-2009 Käse – Bestimmung des Nisin-A-Gehalts mittels LC-MS und LC-MS-MS
  • IDF/RM 51-2013 Schmelzkäseprodukte – Berechnung des Gehalts an zugesetztem Phosphat, ausgedrückt als Phosphor
  • IDF/RM 34-2006 Käse und Schmelzkäseprodukte – Bestimmung des Zitronensäuregehalts – Enzymatische Methode
  • IDF/RM 82-2004 Milch und Trockenmilch, Buttermilch und Buttermilchpulver, Molke und Molkenpulver – Nachweis der Phosphataseaktivität
  • IDF/RM 160-2003 Milch und Kondensmilch in Dosen – Bestimmung des Zinngehalts – Spektrometrische Methode
  • IDF/RM 160-2005 Milch und Kondensmilch in Dosen – Bestimmung des Zinngehalts – Spektrometrische Methode
  • IDF/RM 210-2006 Milch und Milchprodukte – Nachweis von Enterobacter sakazakii
  • IDF/RM 133-2006 Milch und Milchprodukte. Bestimmung des Leadgehalts. Atomabsorptionsspektrometrische Methode im Graphitofen
  • IDF/RM 215-2006 Milch und Milchprodukte. Bestimmung antimikrobieller Rückstände. Röhrchendiffusionstest
  • IDF/RM 208-2011 Milch - Bestimmung der Lactoperoxidase-Aktivität - Photometrische Methode (Referenzmethode)
  • IDF/RM 87-2014 Instant-Trockenmilch – Bestimmung der Dispergierbarkeit und Benetzbarkeit
  • IDF/RM 150-2012 Sauermilch - Bestimmung des titrierbaren Säuregehalts - Potentiometrische Methode
  • IDF/RM 205-2006 Käse – Bestimmung rheologischer Eigenschaften durch einachsige Kompression bei konstanter Verdrängungsrate

American Welding Society (AWS), RM

  • AWS CC-RM-2006 Code Clinic für das Studium von AWS D1.1/D1.1M:2006 Structural Welding Code-Steel; REFERENZHANDBUCH
  • AWS CC-RM-2002 Code Clinic for Study of AWS D1.1 Structural Welding Code-Steel – Referenzhandbuch Zweiter Druck Oktober 2003

ACI - American Concrete Institute, RM

  • ACI 318RM-1989 Kommentar zu den baurechtlichen Anforderungen für Stahlbeton (Ergänzung – 1986)
  • ACI 318.1RM-1992 Kommentar zu den Anforderungen der Bauvorschriften für tragenden Rohbeton. NUR ZUSAMMENFASSUNG
  • ACI 318M/318RM-1999 Bauvorschriftenanforderungen für Konstruktionsbeton (ACI 318M-99) und Kommentar (ACI 318RM-99)
  • ACI 318M/318RM-2002 Bauvorschriften für Konstruktionsbeton (ACI 318M-02) und Kommentar (ACI 318RM-02) (Erstdruck September 2002)
  • ACI 350M/350RM-2001 Code-Anforderungen für umwelttechnische Betonkonstruktionen (ACI 350M-01) und Kommentar (ACI 350RM-01)
  • ACI 318M/318RM-1992 Bauvorschriften für Stahlbeton (ACI 318M-89) (überarbeitet 1992) und Kommentar (ACI 318RM-89) (überarbeitet 1992)

Group Standards of the People's Republic of China, RM

International Organization for Standardization (ISO), RM

American Society of Mechanical Engineers (ASME), RM

National Aeronautics and Space Administration (NASA), RM

  • NASA NACA-RM-A53A30-1953 Auftriebs-, Widerstands- und Nickmoment von Flügeln mit niedrigem Streckungsverhältnis bei Unterschall- und Überschallgeschwindigkeit
  • NASA NACA-RM-A55A28-1955 Windkanalmessungen bei Unterschallgeschwindigkeit der statischen und dynamisch-rotatorischen Stabilitätsableitungen eines Flugzeugmodells mit dreieckigen Flügeln und dreieckigem Seitenleitwerk
  • NASA NACA-RM-A8A20-1948 Eine Untersuchung untergetauchter Lufteinlässe an einem 1:4-Modell eines typischen Kampfflugzeugs
  • NASA NACA-RM-A9A24-1949 Eine vorläufige experimentelle Untersuchung eines untergetauchten Kaskadeneinlasses
  • NASA NACA-RM-A51D02-1951 Untersuchung im 12-Fuß-Druckwindkanal von Ames an einem horizontalen Modellheck mit einem Seitenverhältnis von 3 und einem Verjüngungsverhältnis von 0,5, wobei die Viertelsehnenlinie um 45 Grad nach hinten geschwungen ist
  • NASA NACA-RM-A51D25-1951 Niedriggeschwindigkeitseigenschaften eines Flügels mit 63 Grad Krümmung und gleichmäßiger Wölbung
  • NASA NACA-RM-A51D27-1951 Eigenschaften im gesamten Unterschallgeschwindigkeitsbereich eines Flugzeugflügels und eines gewölbten und verdrehten Flügels, beide mit einer Krümmung von 45 Grad
  • NASA NACA-RM-A51G31-1951 Die Kräfte- und Druckverteilung bei Unterschallgeschwindigkeit auf einem Flugzeugflügel mit einer Krümmung von 45 Grad, einem Streckungsverhältnis von 3 und einem Verjüngungsverhältnis von 0,5
  • NASA NACA-RM-A51H02-1951 Auftrieb, Widerstand und Nickmoment von Flügeln mit niedrigem Streckungsverhältnis bei Unterschall- und Überschallgeschwindigkeit – ebener dreieckiger Flügel mit Streckungsverhältnis 3 und NACA 0003-63-Abschnitt
  • NASA NACA-RM-A51J11-1951 Die Auswirkungen einer Verdickung der Hinterkante eines Flügels mit einem 4 Prozent dicken kreisförmigen Tragflächenprofil bei transsonischen Geschwindigkeiten
  • NASA NACA-RM-A52B20-1952 Die Auswirkungen der Reynolds-Zahl bei Mach-Zahlen bis zu 0,94 auf die Belastung eines um 35 Grad nach hinten gepfeilten Flügels mit NACA 65(1)A012-Stromrichtungsabschnitten
  • NASA NACA-RM-A52F18-1952 Die Längseigenschaften eines gewölbten und verdrehten Flügels mit einer Krümmung von 40 Grad und einem Streckungsverhältnis von 10 betragen bei Mach-Werten bis zu 0,92
  • NASA NACA-RM-A52K13-1953 Tests im 40 x 80 Fuß großen Ames-Windkanal eines Flugzeugmodells mit einem dreieckigen Flügel mit Seitenverhältnis 4 und einem vollständig beweglichen Höhenleitwerk – Hochauftriebsvorrichtungen und seitlichen Steuerungen
  • NASA NACA-RM-A52K14-1953 Experimentelle Untersuchung der aerodynamischen Eigenschaften einer Luft-Luft-Rakete mit kreuzförmigen Flügeln und Heck mit rechteckiger Grundrissform bei Machzahlen von 1,4 und 1,9
  • NASA NACA-RM-A52K20-1953 Druckverteilung bei Machzahlen bis zu 0,90 auf einem gewölbten und verdrehten Flügel mit 40 Grad Krümmung und einem Streckungsverhältnis von 10, einschließlich der Auswirkungen von Zäunen
  • NASA NACA-RM-A52L15-1953 Tests im 40 x 80 Fuß großen Ames-Windkanal einer Flugzeugkonfiguration mit einem dreieckigen Flügel mit Seitenverhältnis 3 und einem vollständig beweglichen Höhenleitwerk – Längs- und Quereigenschaften
  • NASA NACA-RM-A52L16-1953 Tests im 40 x 80 Fuß großen Ames-Windkanal an zwei Flugzeugmodellen mit einem Streckungsverhältnis von 2 trapezförmigen Flügeln mit einem Verjüngungsverhältnis von 0,33 und 0,20
  • NASA NACA-RM-A53B06-1953 Eine Untersuchung eines vierblättrigen Einzelrotationspropellers in Kombination mit einer D-Typ-Verkleidung der NACA 1-Serie bei Machzahlen bis zu 0,83
  • NASA NACA-RM-A53C19-1953 Experimentelle Untersuchung der Auswirkungen der Planformverjüngung auf die aerodynamischen Eigenschaften symmetrischer ungepfeilter Flügel mit unterschiedlichem Streckungsverhältnis
  • NASA NACA-RM-A53C20-1953 Statische Unterschall-Längsstabilität und Steuereigenschaften einer Flügel-Körper-Kombination mit einem spitzen Flügel der Streckung 2 mit Hinterkantenhöhenrudern mit konstantem Prozentanteil
  • NASA NACA-RM-A53H17-1953 Vergleich der theoretischen und experimentellen Nullauftriebs-Widerstands-Anstiegseigenschaften von Flügel-Körper-Leitwerk-Kombinationen nahe der Schallgeschwindigkeit
  • NASA NACA-RM-A53I17-1953 Eine Studie über die Auswirkungen der Körperform auf die Wirbelnachläufe geneigter Körper bei einer Machzahl von 2
  • NASA NACA-RM-A53J07-1954 Die Auswirkungen der Höhenleitwerkshöhe und einer teilweisen Spannweitenverlängerung der Vorderkante auf die statische Längsstabilität einer Flügel-Rumpf-Heck-Kombination mit einem nach hinten gebogenen Flügel
  • NASA NACA-RM-A53J23-1954 Die Auswirkungen des Betriebs von Propellern auf die Längseigenschaften bei hohen Unterschallgeschwindigkeiten einer viermotorigen Traktorflugzeugkonfiguration mit einem Flügel mit 40 Grad Krümmung und einem Streckungsverhältnis von 10
  • NASA NACA-RM-A53L22-1954 Eine experimentelle Untersuchung von vier Dreieck-Flügel-Körper-Kombinationen im Seitengleiten bei den Machzahlen 0,6, 0,9, 1,4 und 1,7
  • NASA NACA-RM-A54B08-1954 Die Auswirkung der Lippenform auf eine Nasen-Einlass-Installation bei Machzahlen von 0 bis 1,5 und eine Methode zur Optimierung von Motor-Einlass-Kombinationen
  • NASA NACA-RM-A54D19-1954 Druckverteilungen auf dreieckigen und rechteckigen Flügeln bis hin zu hohen Anstellwinkeln – Machzahlen 1,45 und 1,97
  • NASA NACA-RM-A54D22-1954 Untersuchung der Normalkraft, die die Schubachsenneigung der Dreiblattpropeller NACA 1.167-(0)(03)-058 und NACA 1.167-(0)(05)-058 bei Vorwärts-Machzahlen bis 0,90 begleitet
  • NASA NACA-RM-A54F18-1954 Ein Vergleich der aerodynamischen Längseigenschaften bei Machzahlen bis zu 0,94 von Pfeilflügeln mit NACA 4-Digit- oder NACA 64A-Dickenverteilungen
  • NASA NACA-RM-A54J12-1955 Druckverteilungen auf dreieckigen und rechteckigen Flügeln bis zu hohen Anstellwinkeln – Machzahlen 2,46 und 3,36
  • NASA NACA-RM-A54J19-1955 Anwendung der Flügelkörpertheorie zur Widerstandsreduzierung bei niedrigen Überschallgeschwindigkeiten
  • NASA NACA-RM-A54J20-1955 Auswirkung des Kegelverhältnisses auf Auftrieb, Widerstand und Nickmomenteigenschaften dünner Flügel mit Streckung 3 und 53,1 Grad Krümmung der Vorderkante bei Unterschall- und Überschallgeschwindigkeit
  • NASA NACA-RM-A55D11-1955 Untersuchung der Auswirkungen einer Profilquerschnittsmodifikation auf die aerodynamischen Eigenschaften bei Unterschall- und Überschallgeschwindigkeit eines dünnen gepfeilten Flügels der Streckung 3 in Kombination mit einem Körper
  • NASA NACA-RM-A55G19-1955 Eine Studie der konischen Wölbung für Dreiecks- und Pfeilflügel
  • NASA NACA-RM-A55K09-1956 Kraft-, Moment- und Druckverteilungseigenschaften rechteckiger Flügel bei großen Anstellwinkeln und Überschallgeschwindigkeiten
  • NASA NACA-RM-A56I04-1957 Die statischen und dynamisch-rotatorischen Stabilitätsableitungen bei Unterschallgeschwindigkeit eines Flugzeugmodells mit ungepfeiltem Flügel und hohem horizontalem Heck
  • NASA NACA-RM-A7K03-1948 Untersuchung eines kleinen dreieckigen Flügels mit einem Streckungsverhältnis von 2,0 I bei niedriger Geschwindigkeit: der Effekt der Kombination mit einer Körperumdrehung und der Höhe über einer Grundebene
  • NASA NACA-RM-A8B11-1948 Windkanaluntersuchung horizontaler Schweife. II – ungepfeilte und um 35 Grad nach hinten gekehrte Grundrissformen mit einem Seitenverhältnis von 4,5
  • NASA NACA-RM-A8F21-1948 Eine experimentelle Untersuchung mehrerer Konfigurationen eines NACA-Unterwassereinlasses im großen Maßstab
  • NASA NACA-RM-A9B17-1949 Belastungen in Sehnen- und Spannweitenrichtung, gemessen bei niedriger Geschwindigkeit an großen dreieckigen Flügeln
  • NASA NACA-RM-A9F16-1949 Ein Vergleich zweier untergetauchter Einlässe bei Unterschall- und Transschallgeschwindigkeit
  • NASA NACA-RM-A51L03-1952 Tests im 40 x 80 Fuß großen Ames-Windkanal einer Flugzeugkonfiguration mit einem dreieckigen Flügel mit Seitenverhältnis 2 und einem vollständig beweglichen horizontalen Heck: seitliche Eigenschaften
  • NASA NACA-RM-A52D22-1952 Die Kräfte- und Druckverteilung bei Unterschallgeschwindigkeiten auf einem gewölbten und verdrehten Flügel mit einer Krümmung von 45 Grad und einem Streckungsverhältnis von 3 sowie einem Verjüngungsverhältnis von 0,5
  • NASA NACA-RM-E51A25-1951 Untersuchung der Höhenzündung, der Beschleunigung und des stationären Betriebs mit einer einzigen Brennkammer des J47-Turbostrahltriebwerks
  • NASA NACA-RM-L7A30-1947 Windkanaluntersuchung der Luftlasten über einer Doppelschlitzklappe auf der NACA 65(216)-215, a = 0,8 Tragflächenprofil
  • NASA NACA-RM-L9A07-1949 Untersuchung der Querruder- und Spoilereigenschaften eines Flügels bei niedriger Geschwindigkeit mit einer Krümmung der Vorderkante von 42 Grad und kreisbogenförmigen Profilabschnitten bei Reynolds-Zahlen von etwa 6,0 x 10 (Experiment 6)
  • NASA NACA-RM-L50A04-1950 Längseigenschaften von zwei um 47,7 Grad geschwungenen Flügeln mit Streckungsverhältnissen von 5,1 und 6,0 bei Reynolds-Zahlen bis zu 10 x 10 (Experiment 6)
  • NASA NACA-RM-A6K15-1947 Eine Untersuchung der Stabilitäts- und Kontrolleigenschaften bei niedriger Geschwindigkeit von nach vorne und hinten geschwungenen Flügeln im 40 x 80 Fuß großen Ames-Windkanal
  • NASA NACA-RM-A7F06-1947 Eine Untersuchung eines großen dreieckigen Flügels mit dem Seitenverhältnis zwei bei niedriger Geschwindigkeit - I. Eigenschaften eines Flügels mit einem Doppelkeilprofilabschnitt mit maximaler Dicke bei 20 Prozent Profilsehne
  • NASA NACA-RM-A7H29-1948 Aerodynamische Eigenschaften von Horn- und Überhangwaagen bei hoher Geschwindigkeit an einem großen Höhenruder
  • NASA NACA-RM-A7I30-1948 Eine experimentelle Untersuchung der Entwurfsvariablen für NACA-Unterwasserkanaleingänge
  • NASA NACA-RM-A7J22-1948 Aerodynamische Eigenschaften eines Leitwerksmodells bei hoher Geschwindigkeit mit modifizierten NACA 65-010-Abschnitten und 0-Grad- und 45-Grad-Krümmung
  • NASA NACA-RM-A7K24-1948 Windkanaluntersuchung horizontaler Schweife. I – ungepfeilte und um 35 Grad nach hinten gekehrte Planformen mit Seitenverhältnis 3
  • NASA NACA-RM-A7K28-1948 Hochgeschwindigkeitsstabilität und Steuereigenschaften eines Kampfflugzeugmodells mit nach hinten geschwungenem Flügel und Heck
  • NASA NACA-RM-A7L02-1948 Eine Zusammenfassung und Analyse von Windkanaldaten zu den Auftriebs- und Scharniermomenteigenschaften von Steuerflächen bis zu einer Machzahl von 0,90
  • NASA NACA-RM-A7L11-1948 Untersuchung eines kleinen dreieckigen Flügels mit einem Streckungsverhältnis von 2,0 II bei niedriger Geschwindigkeit: Klappen an Flachplattenmodellen
  • NASA NACA-RM-A7L16-1948 Eine Windkanaluntersuchung verschiedener Seitensteuerungen an einem um 45° nach hinten geschwungenen Flügel bei niedriger Geschwindigkeit
  • NASA NACA-RM-A8C03-1948 Untersuchung eines kleinen dreieckigen Flügels mit einem Streckungsverhältnis von 2,0 bei niedriger Geschwindigkeit. III – statische Stabilität mit zwei vertikalen Flossen
  • NASA NACA-RM-A8D02-1949 Aerodynamische Untersuchung einer Flügel-Rumpf-Kombination mit einem um 63 Grad nach hinten geneigten Flügel – Untersuchung eines Großmodells bei niedriger Geschwindigkeit
  • NASA NACA-RM-A8E03-1948 Tests eines dreieckigen Flügels mit Streckung 2 im 12-Fuß-Druckwindkanal von Ames. II – die Wirksamkeit und die Scharniermomente einer einfachen Klappe mit konstanter Sehne
  • NASA NACA-RM-A8E21-1948 Tests eines dreieckigen Flügels mit Streckung 2 im 12-Fuß-Druckwindkanal von Ames. III – die Wirksamkeit und die Scharniermomente einer schiefen Flügelspitze
  • NASA NACA-RM-A8F15-1948 Untersuchung eines dünnen Flügels der Streckung 4 im 12-Fuß-Druckwindkanal von Ames. II – die Auswirkung von Vorder- und Hinterkantenklappen mit konstanter Sehne auf die Langsamgeschwindigkeitseigenschaften des Flügels
  • NASA NACA-RM-A8H30-1948 Windkanaluntersuchung horizontaler Schweife. III – ungepfeilte und um 35 Grad nach hinten gekehrte Grundrissformen mit Seitenverhältnis 6
  • NASA NACA-RM-A8I29-1948 Ram-Recovery-Eigenschaften von untergetauchten NACA-Einlässen bei hohen Unterschallgeschwindigkeiten
  • NASA NACA-RM-A8J21-1948 Windkanaluntersuchung von horizontalen Leitwerken IV: ungepfeilte Planform mit Seitenverhältnis 2 und ein zweidimensionales Modell
  • NASA NACA-RM-A9C21-1949 Aerodynamische Untersuchung einer Flügel-Rumpf-Kombination mit einem um 63 Grad nach hinten geschwungenen Flügel: Auswirkungen von geteilten Klappen, Höhenrudern und Vorderkantengeräten bei niedriger Geschwindigkeit
  • NASA NACA-RM-A50C13-1950 Vorläufige Untersuchung der transsonischen Eigenschaften eines untergetauchten NACA-Einlasses
  • NASA NACA-RM-A50E02-1950 Druckverteilungs- und Ram-Recovery-Eigenschaften von NACA-Einlässen unter Wasser bei hohen Unterschallgeschwindigkeiten
  • NASA NACA-RM-A50K20-1951 Auftrieb, Widerstand und Nickmoment von Flügeln mit niedrigem Streckungsverhältnis bei Unterschall- und Überschallgeschwindigkeit – ebener dreieckiger Flügel mit Streckungsverhältnis 2 und NACA 0008-63-Abschnitt
  • NASA NACA-RM-A51B21-1951 Tests im 40 x 80 Fuß großen Ames-Windkanal einer Flugzeugkonfiguration mit einem dreieckigen Flügel mit Seitenverhältnis 2 und einem vollständig beweglichen horizontalen Heck: Längseigenschaften
  • NASA NACA-RM-A51C14-1951 Eine semiempirische Methode zur Berechnung des Nickmoments von Rotationskörpern bei niedrigen Machzahlen
  • NASA NACA-RM-L57A30-1957 Experimentelle Bestimmung der oszillierenden und statischen seitlichen Stabilitätsableitungen einer Reihe von Deltaflügeln mit Vorderkantenschwenkung von 30 Grad bis 86,5 Grad bei Unterschallgeschwindigkeit
  • NASA NACA-RM-L56A10-1956 Längsaerodynamische Eigenschaften eines 45-Grad-Sweep-Flügels mit doppelt geschlitzten Klappen bei niedriger Geschwindigkeit
  • NASA NACA-RM-L51A19-1951 Die Torsionsauslenkungen mehrerer Propeller unter Betriebsbedingungen
  • NASA NACA-RM-L52A23-1952 Vorläufige Untersuchung bei transsonischen Geschwindigkeiten der Auswirkung von Ausgleichslaschen auf das Scharniermoment und andere aerodynamische Eigenschaften einer über die gesamte Spannweite reichenden Klappe an einem sich verjüngenden, um 45 Grad nach hinten gebogenen Flügel mit Streckung 3
  • NASA NACA-RM-53L22-1954 Zusätzliche Ermüdungstests zu Auswirkungen von Konstruktionsdetails in der sandgegossenen Aluminiumlegierung 355-T6
  • NASA NACA-RM-E50D05-1950 Experimentelle Untersuchung der Überschallströmung mit abgelösten Stoßwellen für Machzahlen zwischen 1,8 und 2,9
  • NASA NACA-RM-E50H23-1950 Korrelation der Wärmeübertragungsdaten der erzwungenen Konvektion für Luft, die in einem glatten Platinrohr mit langem Eintrittsweg bei hohen Oberflächen- und Einlasslufttemperaturen strömt
  • NASA NACA-RM-E51C06-1951 Aerodynamische Eigenschaften von vier Rotationskörpern, die einige Auswirkungen der Hinterkörperform und des Feinheitsverhältnisses bei Freistrom-Machzahlen von 1,50 bis 1,99 zeigen
  • NASA NACA-RM-E51H13-1951 Aerodynamik schlanker Körper bei einer Mach-Zahl von 3,12 und Reynolds-Zahlen von 2 x 10 (Experiment 6) bis 15 x 10 (Experiment 6) I – Rotationskörper mit nahezu parabolischem Vorderkörper und zylindrischem Hinterkörper
  • NASA NACA-RM-E51L26-1954 Einige Beobachtungen der stoßinduzierten turbulenten Trennung an Überschalldiffusoren
  • NASA NACA-RM-E53E28-1953 Experimentelle Untersuchung der Auswirkungen von Stützinterferenzen auf die Druckverteilung eines Rotationskörpers bei einer Machzahl von 3,12 und Reynoldszahlen von 2 x 10 (Experiment 6) bis 14 x 10 (Experiment 6)
  • NASA NACA-RM-E53H25-1953 Strahleffekte auf die Strömung über Nachkörper im Überschallstrom
  • NASA NACA-RM-E53J07-1954 Messung von Wärmeübertragungs- und Reibungskoeffizienten für Luftströmungen in nicht kreisförmigen Kanälen bei hohen Oberflächentemperaturen
  • NASA NACA-RM-E54F11-1954 Experimentelle Wärmeübertragungs- und Reibungskoeffizienten für Luft, die durch Stapel paralleler flacher Platten strömt
  • NASA NACA-RM-E54I13-1954 Experimentelle Untersuchung des Widerstands von Nachkörpern mit austretendem Strahl bei hohen Unterschall-Mach-Zahlen
  • NASA NACA-RM-E57E06-1957 Strahleffekte auf Basisdrücke von konischen Hinterkörpern bei Mach 1,91 und 3,12
  • NASA NACA-RM-H56C20-1956 Zeitvektorbestimmte laterale Ableitungen eines Pfeilflügel-Kampfflugzeugs mit drei verschiedenen Seitenleitwerken bei Machzahlen zwischen 0,70 und 1,48
  • NASA NACA-RM-H56H03-1957 Dynamische Längsstabilitätseigenschaften eines Pfeilflügel-Kampfflugzeugs bei Machzahlen zwischen 0,36 und 1,45
  • NASA NACA-RM-L6L27-1947 Auswirkungen eines Rumpfes und verschiedener Hochauftriebs- und Strömungsabrisskontrollklappen auf die aerodynamischen Eigenschaften in der Neigung eines um 40 Grad nach hinten geschwungenen Flügels der NACA 64-Serie
  • NASA NACA-RM-L7C11-1947 Aerodynamische Eigenschaften eines um 45 Grad nach hinten geschwungenen Flügels mit einem Streckungsverhältnis von 3,5 und NACA 2S-50(05)-50(05)-Tragflächenabschnitten
  • NASA NACA-RM-L7D08-1947 Druckverteilungsmessungen auf einer vollständigen horizontalen Heckoberfläche für einen Machzahlbereich von 0,20 bis 0,70
  • NASA NACA-RM-L7D11-1947 Windkanaluntersuchung von Bombenschachtkonfigurationen zur Minimierung des Herunterfallens leichter Bomben
  • NASA NACA-RM-L7E13-1947 Auswirkungen eines Rumpfes auf die aerodynamischen Eigenschaften eines 42-Grad-Sweptback-Flügels bei Reynolds-Zahlen bis 8.000.000
  • NASA NACA-RM-L7G09-1947 Untersuchung von Hochauftriebs- und Strömungsabrisskontrollvorrichtungen an einem 42-Grad-Sweptback-Flügel der NACA 64-Serie mit und ohne Rumpf
  • NASA NACA-RM-L7G31-1947 Seitenstabilität und Steuereigenschaften eines Flugzeugmodells mit einem um 42,8 Grad nach hinten gepfeilten Kreisbogenflügel mit einem Streckungsverhältnis von 4,00, einem Verjüngungsverhältnis von 0,50 und nach hinten gepfeilten Heckflächen
  • NASA NACA-RM-L7I30-1947 Giereigenschaften und Seitenwaschwinkel eines 42 Grad nach hinten gepfeilten Kreisbogenflügels mit Rumpf und Vorderkanten- und geteilten Klappen bei einer Reynolds-Zahl von 5.300.000
  • NASA NACA-RM-L7K06-1948 Zweidimensionale Windkanaluntersuchung bei hohen Reynolds-Zahlen eines NACA 65A006-Tragflächenprofils mit Hochauftriebsvorrichtungen
  • NASA NACA-RM-L7K07-1948 Flugeigenschaften bei niedriger Geschwindigkeit von Deltaflügelmodellen
  • NASA NACA-RM-L8D06-1948 Einfluss von Hochauftriebsgeräten auf die Längs- und Quereigenschaften eines 45-Grad-Sweep-Flügels mit symmetrischen Kreisbogenabschnitten
  • NASA NACA-RM-L8D29-1948 Windkanaluntersuchung von Hochauftriebs- und Strömungsabrisskontrollvorrichtungen an einem um 37 Grad nach hinten gebogenen Flügel mit einem Streckungsverhältnis von 6 und hohen Reynolds-Zahlen
  • NASA NACA-RM-L8G05-1948 Vollmaßstäbliche Untersuchung eines gleichseitigen dreieckigen Flügels mit 10 % dicken bikonvexen Tragflächenabschnitten
  • NASA NACA-RM-L9B02-1949 Vollständige Untersuchung eines Flügels mit einer um 47,5 Grad nach hinten geschwenkten Vorderkante und Querrudern mit Kreisbogen und endlicher Hinterkantendicke
  • NASA NACA-RM-L9D06-1949 Flügeltunneluntersuchung der Quersteuereigenschaften eines Querruders und eines Stufenspoilers an einem Flügel mit um 51,3 Grad nach hinten geneigter Vorderkante bei hohen Unterschallgeschwindigkeiten
  • NASA NACA-RM-L9E02-1949 Die Auswirkung der Spannweite und Auslenkung von geteilten Klappen und der Rauheit der Vorderkante auf die Längsstabilität und die Gleiteigenschaften eines 42-Grad-Schwungflügels, der mit Vorderkantenklappen ausgestattet ist
  • NASA NACA-RM-L9E10-1949 Auswirkungen der Machzahl und des Sweeps auf die Rolldämpfungseigenschaften von Flügeln mit Streckung 4
  • NASA NACA-RM-L9E24-1949 Untersuchung der Eigenschaften der Querrudersteuerung bei niedriger Geschwindigkeit bei einer Reynolds-Zahl von 6.800.000 eines Flügels mit um 42 Grad nach hinten geneigter Vorderkante mit und ohne Hochauftriebsvorrichtungen
  • NASA NACA-RM-L9F14-1949 Auswirkung des Sweepbacks auf die Ableitungen der statischen Stabilität und der Rollstabilität bei niedriger Geschwindigkeit von dünnen, sich verjüngenden Flügeln mit Streckung 4
  • NASA NACA-RM-L9J04-1949 Einfluss des Tragflächenprofils und der Spitzentanks auf die aerodynamischen Eigenschaften bei hohen Unterschallgeschwindigkeiten eines ungepfeilten Flügels mit einem Streckungsverhältnis von 5,16 und einem Verjüngungsverhältnis von 0,61
  • NASA NACA-RM-L9K11-1950 Messungen der aerodynamischen Eigenschaften eines um 35 Grad nach hinten gebogenen NACA 65-009-Tragflächenmodells mit 1/4-Sehnen-Klappe mit abgeschrägter Hinterkante und Trimmklappe nach der NACA-Wing-Flow-Methode
  • NASA NACA-RM-L50E26-1950 Rolldämpfung von rechteckigen Flügeln mit verschiedenen Streckungsverhältnissen und Tragflächenprofilabschnitten der NACA 65A-Serie mit verschiedenen Dickenverhältnissen bei Transonic- und Überschallgeschwindigkeiten, ermittelt mit raketengetriebenen Modellen
  • NASA NACA-RM-L50F16-1950 Aerodynamische Eigenschaften einer Reihe von Pfeilflügeln mit NACA 65A006-Profilabschnitten bei niedriger Geschwindigkeit
  • NASA NACA-RM-L55I20-1955 Auswirkung einer großen negativen Diederlinie des Höhenleitwerks auf die Längs- und Querstabilitätseigenschaften einer Pfeilflügelkonfiguration bei transsonischen Geschwindigkeiten
  • NASA NACA-RM-L55J06-1956 Statische Stabilitätseigenschaften bei niedriger Geschwindigkeit eines vollständigen Modells mit einem M-Flügel in mittlerer und hoher Position und mit drei horizontalen Leitwerkshöhen
  • NASA NACA-RM-L55J25-1956 Windkanaluntersuchung bei hohen Unterschallgeschwindigkeiten einiger Auswirkungen der Rumpfquerschnittsform und der Flügelhöhe auf die statischen Längs- und Querstabilitätseigenschaften eines Modells mit einem um 45 Grad gepfeilten Flügel
  • NASA NACA-RM-L55K11-1956 Experimentelle Untersuchung der Rollstabilitätsableitungen eines kompletten Modells mit Clipped-Delta-Flügel und hohem Höhenleitwerk bei hoher Unterschallgeschwindigkeit
  • NASA NACA-RM-L56C21-1956 Strahleffekte auf Basis- und Hinterkörperdrücke eines zylindrischen Hinterkörpers bei transsonischen Geschwindigkeiten
  • NASA NACA-RM-L56G02-1956 Auswirkung eines Rumpfes auf die aerodynamischen Längseigenschaften eines 45-Grad-Flügels mit doppelt geschlitzten Klappen bei niedriger Geschwindigkeit
  • NASA NACA-RM-L56G12-1956 Zusätzliche Ergebnisse einer Untersuchung bei transsonischen Geschwindigkeiten zur Bestimmung der Auswirkungen eines erhitzten Antriebsstrahls auf die Widerstandseigenschaften einer Reihe verwandter Nachkörper
  • NASA NACA-RM-L56H06-1956 Längs- und Querstabilitätseigenschaften eines Flugzeugmodells ohne Pfeilflügel mit niedrigem Streckungsverhältnis bei Machzahlen von 1,82 und 2,01
  • NASA NACA-RM-L56J04-1957 Wirksamkeit bei transsonischen Geschwindigkeiten von Querrudern vom Klappentyp für mehrere Stellen in Spannweitenrichtung an einem 4 Prozent dicken Rumpfmodell mit geschwungenen Flügeln mit und ohne Leitwerke
  • NASA NACA-RM-L56K22-1957 Widerstand von konischen und kreisbogenförmigen Bootsheck-Heckkörpern bei Machzahlen von 0,6 bis 1,3
  • NASA NACA-RM-L57B07-1957 Eine transsonische Untersuchung der Massenstrom- und Druckwiederherstellungseigenschaften verschiedener Arten von Zusatzlufteinlässen
  • NASA NACA-RM-L57B21-1957 Strahleffekte auf den Luftwiderstand konischer Nachkörper für Machzahlen von 0,6 bis 1,28
  • NASA NACA-RM-L57C08-1957 Eine experimentelle Untersuchung mehrerer Heckkonfigurationen bei hohen Unterschallgeschwindigkeiten an einem Modell mit einem 45-Grad-Schwungflügel
  • NASA NACA-RM-L57C20-1957 Ergebnisse einer Untersuchung bei hohen Unterschallgeschwindigkeiten zur Bestimmung der Quersteuerungs- und Scharniermomenteigenschaften einer Spoiler-Schlitz-Deflektor-Konfiguration an einem 35-Grad-Sweepback-Flügel
  • NASA NACA-RM-L57E02-1957 Experimentelle und theoretische aerodynamische Eigenschaften von zwei Deltaflügeln mit niedrigem Streckungsverhältnis bei Anstellwinkeln bis 50 Grad und einer Machzahl von 4,07
  • NASA NACA-RM-L57F07-1957 Einfluss der Frequenz der seitlichen Gleitbewegung auf die seitlichen Stabilitätsableitungen eines typischen Deltaflügelflugzeugs
  • NASA NACA-RM-L57H13-1957 Buffettests eines Angriffsflugzeugmodells mit Schwerpunkt auf der Analyse von Daten aus Windkanaltests
  • NASA NACA-RM-L58B05-1958 Untersuchung im niedrigen Unterschallbereich zur Bestimmung der Druckverteilung in Profilsehnenrichtung und der Wirksamkeit von Spoilern auf einem dünnen, ungepfeilten, nicht verjüngten Halbspannflügel mit niedrigem Streckungsverhältnis und auf dem Flügel mit Vorder- und Hinterkantenklappen
  • NASA NACA-RM-L58C11-1958 Windkanaluntersuchung bei einer Machzahl von 2,01 von Vorderrumpfstreifen zur Verbesserung der Richtungsstabilität von Überschallflugzeugen
  • NASA NACA-RM-L58C18-1958 Auswirkungen der vertikalen Lage des Flügels und des Höhenleitwerks auf die statische Seiten- und Richtungsstabilität eines Flugzeugmodells mit Trapezflügel bei Machzahlen von 1,41 und 2,01
  • NASA NACA-RM-L8D30-1948 Einfluss hochmoderner Hochauftriebsvorrichtungen und geteilter Klappen auf den maximalen Auftrieb und die seitlichen Eigenschaften eines rechteckigen Flügels mit einem Streckungsverhältnis von 3,4 und kreisbogenförmigen Tragflächenabschnitten bei Reynolds-Zahlen von 2,9 x 10(exp 6) bis 8,4 x 10( Erfahrung 6)
  • NASA NACA-RM-L8I03-1948 Die Auswirkungen von Hochauftriebsgeräten auf die Stabilitätseigenschaften bei niedriger Geschwindigkeit eines sich verjüngenden 37,5-Grad-Sweepback-Flügels mit Streckung 3 bei gerader und rollender Strömung
  • NASA NACA-RM-L8K19-1949 Windkanaluntersuchung bei niedrigen Geschwindigkeiten verschiedener Plug-Querruder- und Lift-Flap-Konfigurationen an einem 42-Grad-Sweepback-Semispan-Flügel
  • NASA NACA-RM-L8K22-1949 Zweidimensionale Windkanaluntersuchung von zwei Tragflächenprofilen der NACA 6-Serie mit Vorderkantenvorflügeln
  • NASA NACA-RM-L8L29-1949 Statische Stabilität bei niedriger Geschwindigkeit und Rolleigenschaften von Flügeln mit niedrigem Streckungsverhältnis und dreieckiger und modifizierter dreieckiger Grundrissform
  • NASA NACA-RM-L55L19-1956 Transsonische Windkanalmessungen der statischen Seiten- und Richtungsstabilität sowie der vertikalen Hecklasten für ein Modell mit einem um 45 Grad nach hinten geneigten Flügel
  • NASA NACA-RM-L55L21-1956 Eine Freifluguntersuchung der Auswirkungen eines Schallstrahls auf den Gesamtwiderstand und den Basisdruckkoeffizienten eines Bootsheck-Rotationskörpers von Machzahl 0,83 bis 1,70
  • NASA NACA-RM-L56D03-1956 Ergebnisse eines Windkanals bei niedriger Geschwindigkeit für ein dünnes Rumpfmodell mit einem Streckungsverhältnis von 1,85 und spitzen Flügeln mit doppelt geschlitzten Klappen
  • NASA NACA-RM-L56D05-1956 Statische Seitenstabilität und Steuereigenschaften eines Modells eines Kampfflugzeugs mit 45 Grad Pfeilflügel und verschiedenen Seitenleitwerken bei Machzahlen von 1,41, 1,61 und 2,01
  • NASA NACA-RM-L56E29-1956 Untersuchung der statischen Seiten- und Richtungsstabilität sowie der Hecklasteigenschaften eines Modells mit einem stark verjüngten Pfeilflügel der Streckung 3 und zwei horizontalen Heckpositionen bei hohen Unterschallgeschwindigkeiten
  • NASA NACA-RM-L56F18-1956 Untersuchung der seitlichen Steuerungseigenschaften eines Klappenspoilers und eines Spoilerschlitzdeflektors bei niedriger Geschwindigkeit an einem um 30 Grad nach hinten gebogenen Flügel-Rumpf-Modell mit einem Streckungsverhältnis von 3, einem Verjüngungsverhältnis von 0,5 und einem NACA 65A004-Tragflächenprofil
  • NASA NACA-RM-L50H29-1950 Positionierungsuntersuchung einzelner Schlitzklappen an einem 47,7 Grad nach hinten geneigten Flügel bei Reynolds-Zahlen von 4,0 x 10 (Experiment 6) und 6,0 x 10 (Experiment 6)
  • NASA NACA-RM-L50K06-1951 Höhenleitwerkswirksamkeits- und Abwinduntersuchungen für zwei um 47,7 Grad nach hinten gebogene Flügel-Rumpf-Kombinationen mit Streckungsverhältnissen von 5,1 und 6,0 bei einer Reynolds-Zahl von 6,0 x 10 (Experiment 6)
  • NASA NACA-RM-L50L29-1951 Zusammenfassung der Spin- und Erholungseigenschaften von 12 Modellen von Nurflüglern und unkonventionellen Flugzeugtypen
  • NASA NACA-RM-L51B13-1951 Die Auswirkung von Endplatten, Endstreben und Eintauchtiefe auf die Eigenschaften eines Tragflügelboots
  • NASA NACA-RM-L51F22-1951 Untersuchung der Quersteuerung bei niedriger Geschwindigkeit und der Scharniermomenteigenschaften eines einfachen Querruders mit 20-Prozent-Sehnentiefe auf einem 47,7-Grad-Sweepback-Flügel mit einem Streckungsverhältnis von 5,1 und einer Reynolds-Zahl von 6,0 x 10 (Versuch 6)
  • NASA NACA-RM-L51J04-1952 Niedriggeschwindigkeits-Längseigenschaften eines 45-Grad-Sweepback-Flügels mit Streckung 8 mit Hochauftriebs- und Strömungsabrisskontrollvorrichtungen bei Reynolds-Zahlen von 1.500.000 bis 4.800.000
  • NASA NACA-RM-L51K26-1952 Kraft- und Druckuntersuchung im großen Maßstab eines 49-Grad-Sweepback-Semispan-Flügels mit NACA 65A006-Abschnitten und verschiedenen Vorflügelanordnungen
  • NASA NACA-RM-L52E02-1952 Längsfrequenz-Antwort- und Stabilitätseigenschaften des Douglas D-558-II-Flugzeugs, bestimmt aus der transienten Reaktion auf eine Machzahl von 0,96
  • NASA NACA-RM-L52G07-1952 Windkanaluntersuchung der statischen und rotatorischen Stabilitätsableitungen bei niedriger Geschwindigkeit eines Modells des Flugzeugs Douglas D-558-II im Maßstab 0,13 in der Landekonfiguration
  • NASA NACA-RM-L52G18-1952 Untersuchung der Auswirkungen von Variationen der Reynolds-Zahl zwischen 0,4 x 10 (Experiment 6) und 3,0 x 10 (Experiment 6) auf die aerodynamischen Eigenschaften von drei symmetrischen Flügeln mit niedrigem Streckungsverhältnis und rechteckiger Grundrissform bei niedriger Geschwindigkeit
  • NASA NACA-RM-L52K06-1952 Druckverteilung und Druckwiderstand für eine halbkugelförmige Nase bei Machzahlen 2,05, 2,54 und 3,04
  • NASA NACA-RM-L52K20-1952 Zusammenfassung der Nickdämpfungsableitungen vollständiger Flugzeug- und Flugkörperkonfigurationen, gemessen im Flug bei Transschall- und Überschallgeschwindigkeit
  • NASA NACA-RM-L52L05-1952 Windkanaluntersuchung der Strömungsabrisskontrolle durch Sog durch eine poröse Vorderkante an einem um 37 Grad nach hinten gebogenen Flügel mit einem Streckungsverhältnis von 6 bei Reynolds-Zahlen von 2,50 x 10 (Experiment 6) bis 8,10 x 10 (Experiment 6)
  • NASA NACA-RM-L53B26-1953 Wirksamkeit der Querruder bei niedriger Geschwindigkeit, bestimmt durch Krafttests und visuelle Strömungsbeobachtungen an einem 52-Grad-Sweep-Flügel mit und ohne Sehnenverlängerungen
  • NASA NACA-RM-L53F24-1953 Auswirkung der Reduzierung der Dicke von 6 auf 2 Prozent und der Entfernung der spitzen Spitzen auf die statischen Unterschall-Längsstabilitätseigenschaften eines 60-Grad-Dreiecksflügels in Kombination mit einem Rumpf
  • NASA NACA-RM-L53H21-1953 Untersuchung der Reynolds-Zahl-Effekte für eine Reihe von Kegel-Zylinder-Körpern bei Mach-Zahlen von 1,62, 1,93 und 2,41
  • NASA NACA-RM-L53J21-1953 Windkanaluntersuchung einer Spoiler-Schlitz-Deflektor-Kombination an einem ungepfeilten NACA 65A006-Flügel bei transsonischen Geschwindigkeiten
  • NASA NACA-RM-L54C16-1954 Experimentelle Auswirkungen von Antriebsstrahlen und Nachkörperkonfigurationen auf den Nullauftriebswiderstand von Rotationskörpern bei einer Machzahl von 1,59
  • NASA NACA-RM-L54I13-1954 Vergleich der Rotor- und Kaskadenleistung bei niedriger Drehzahl für NACA 65-(C(sub lo)A(sub 10) 10 Verdichterschaufelabschnitte mittlerer Wölbung über einen weiten Bereich von Rotorblatteinstellwinkeln bei Festigkeiten von 1,0 und 0,5
  • NASA NACA-RM-L55D08-1955 Explorative Untersuchung bei Machzahl 4,06 einer Flugzeugkonfiguration mit einem Flügel mit trapezförmigem Grundriss und den Auswirkungen verschiedener Heckanordnungen auf die statischen Längs- und Querstabilitätseigenschaften bei eingeschaltetem und ausgeschaltetem Flügel
  • NASA NACA-RM-L55F21-1955 Windkanaluntersuchung der Seitenrutsch-, Roll-, Gier- und Nickeigenschaften eines Modells eines Kampfflugzeugs mit 45-Grad-Schwenkflügeln bei niedriger Geschwindigkeit
  • NASA NACA-RM-L8E24-1948 Aerodynamische Eigenschaften eines zweiblättrigen NACA 10-(3)(08)-03R-Propellers
  • NASA NACA-RM-E52H15-1952 Druckgrenzen der Flammenausbreitung reiner Kohlenwasserstoff-Luft-Gemische bei reduziertem Druck
  • NASA NACA-RM-L50L04-1951 Auswirkungen mehrerer Anordnungen rechteckiger Wirbelgeneratoren auf den statischen Druckanstieg durch einen kurzen 2:1-Diffusor
  • NASA NACA-RM-L51E02-1951 Flugbestimmung des Widerstands und der Druckwiederherstellung eines Naseneinlasses mit parabolischem Profil bei Machzahlen von 0,8 bis 1,7
  • NASA NACA-RM-L51G09-1951 Vorläufige Untersuchung der Auswirkungen rechteckiger Wirbelgeneratoren auf die Leistung eines kurzen 1,9:1-Ringdiffusors mit gerader Wand
  • NASA NACA-RM-L51H13-1951 Langsamgeschwindigkeitseigenschaften eines 45-Grad-Sweepback-Flügels mit einem Streckungsverhältnis von 8 aus Druckverteilungen und Krafttests bei Reynolds-Zahlen von 1.500.000 bis 4.800.000
  • NASA NACA-RM-L52B13-1952 Auswirkungen einiger Primärvariablen von Rechteckwirbelgeneratoren auf den statischen Druckanstieg durch einen kurzen Diffusor
  • NASA NACA-RM-L54G21-1954 Auswirkungen des Diffusors und der Mittelkörperlänge auf die Leistung von Ringdiffusoren mit Außenwänden mit konstantem Durchmesser und mit Wirbelgenerator-Strömungssteuerungen
  • NASA NACA-RM-L54K18-1955 Untersuchung von zwei kurzen ringförmigen Diffusorkonfigurationen unter Verwendung von Abschnitt und Injektion als Mittel zur Grenzschichtkontrolle
  • NASA NACA-RM-A51H20 REV A-1951 Vergleich von Widerstand, Druckrückgewinnung und Oberflächendruck eines Schaufeleinlasses und eines NACA-Einlaufs unter Wasser bei transsonischen Geschwindigkeiten
  • NASA NACA-RM-A54H26 REV A-1954 Die Anwendung einer vereinfachten Auftriebsflächentheorie zur Vorhersage der Rollwirksamkeit von Querrudern mit einfachem Spoiler bei Unterschallgeschwindigkeiten
  • NASA NACA-RM-A54H27 REV A-1954 Längsaerodynamische Eigenschaften bis hin zu großen Anstellwinkeln einer kreuzförmigen Raketenkonfiguration bei einer Machzahl von 2
  • NASA NACA-RM-A50J09 REV A-1950 Vorläufige Fluguntersuchung der dynamischen Längsstabilitätseigenschaften eines Flugzeugs mit 35-Grad-Schwenkflügel
  • NASA NACA-RM-A50K28 REV A-1951 Die Auswirkungen einer Vergrößerung des Vorderkantenradius und einer Vorwärtswölbung auf die aerodynamischen Eigenschaften eines Flügels mit einer Krümmung von 35 Grad

GB-REG, RM

  • REG NACA-RM-A51A16-1951 Untersuchung eines Modells des X-3-Flugzeugs im Maßstab 0,16 bei niedriger Geschwindigkeit: Seiten- und Richtungseigenschaften
  • REG NACA-RM-A55J28-1956 Anwendung der Tchebichef-Form der harmonischen Analyse zur Berechnung des Nullauftriebs-Wellenwiderstands von Flügel-Körper-Leitwerk-Kombinationen
  • REG NACA-RM-A9L01-1950 Flügeltunneluntersuchung bei Machzahlen von 0,50 bis 1,29 eines allbeweglichen Dreiecksflügels der Streckung 4 allein und mit einem Rumpf
  • REG NACA-RM-A9D05-1949 Windkanaluntersuchung von horizontalen Leitwerken V: 45 Grad nach hinten gekehrte Planform mit Seitenverhältnis 2
  • REG NACA-RM-A8D20-1948 Aerodynamische Untersuchung einer Flügel-Rumpf-Kombination mit einem um 63 Grad nach hinten geneigten Flügel: Auswirkungen der Unterschall-Mach- und Reynolds-Zahl auf die Eigenschaften des Flügels und auf die Wirksamkeit eines Höhenruders
  • REG NACA-RM-A50J26-1950 Experimentelle Dämpfung der Neigung von 45-Grad-Dreiecksflügeln
  • REG NACA-RM-L9F10-1949 Vorläufige aerodynamische Untersuchung der Auswirkung der Wölbung auf einen 60-Grad-Deltaflügel mit runden und abgeschrägten Vorderkanten
  • REG NACA-RM-L8K12-1949 Untersuchung der Seitenkontrolle an einem 37-Grad-Sweepback-Flügel mit Streckung 6 und einer Reynolds-Zahl von 6.800.000
  • REG NACA-RM-L8F29-1948 Eine Untersuchung bei niedriger Geschwindigkeit eines 51,3 Grad nach hinten gebogenen Halbspannflügels mit geneigter Spitze und Querrudern mit 16,7 Prozent Profilsehne, drei Spannweiten und drei Hinterkantenwinkeln
  • REG NACA-RM-L8H20-1948 Eine Untersuchung bei niedriger Geschwindigkeit eines 51,3-Grad-Sweepback-Semispan-Flügels, der mit 16,7-Prozent-Sehnenklappen und Querrudern mit verschiedenen Spannweiten und drei Hinterkantenwinkeln ausgestattet ist
  • REG NACA-RM-L8H10-1948 Einfluss des Tragflächenprofils symmetrischer Abschnitte auf die statische Stabilität bei niedriger Geschwindigkeit und die Gierableitungen von 45-Grad-Sweepback-Flügelmodellen mit einem Streckungsverhältnis von 2,61
  • REG NACA-RM-L55L14-1956 Vorläufige Messungen der aerodynamischen Gierableitungen eines dreieckigen, eines gepfeilten und eines ungepfeilten Flügels, die reine Gierschwingungen ausführen, mit einer Beschreibung der verwendeten Instrumente

PH-BPS, RM

  • PNS ISO/TR 10989:2021 Referenzmaterialien – Anleitungen und Schlüsselwörter für die RM-Kategorisierung

Professional Standard - Machinery, RM

Association Francaise de Normalisation, RM

  • FD X07-030*FD ISO/TR 10989:2009 Referenzmaterialien – Anleitungen und Schlüsselwörter für die RM-Kategorisierung
  • NF Z52-047:2014 Geospatial Digital Rights Management Referenzmodell (GeoDRM RM)
  • NF L14-647*NF EN 4685:2012 Luft- und Raumfahrt - Titan Ti10V2Fe3Al - Stäbe - D < 110 mm - Rm > oder = 1 240 MPa.
  • NF L10-556*NF EN 2478:2008 Luft- und Raumfahrt - Stahl FE-PL2107 (30NiCrMo16) - 1 220 MPa < oder = Rm < oder = 1 370 MPa - Stangen - De < oder = 40 mm
  • NF L10-565*NF EN 2448:2009 Luft- und Raumfahrt - Stahl FE-PL1503 (35CrMo4) - 900 MPa < oder = Rm < oder = 1 100 MPa - Stangen - De < oder = 40 mm.
  • NF C93-340-2*NF EN 60424-2:2016 Ferritkerne – Richtlinien zu den Grenzen von Oberflächenunregelmäßigkeiten – Teil 2: RM-Kerne
  • NF L10-562*NF EN 2438:2009 Luft- und Raumfahrt – Stahl FE-PL2102 (35NiCr6) – 900 MPa < oder = Rm < oder = 1 100 MPa – Stangen – De < oder = 40 mm
  • NF L14-646*NF EN 4675:2012 Luft- und Raumfahrt - Titan Ti-P63002 (Ti5Al5Mo5V3Cr0,4Fe) - Rm > oder = bis 1 300 MPa - Stäbe - De < 110 mm
  • NF C93-357-4*NF EN 62317-4:2006 Ferritkerne – Abmessungen – Teil 4: RM-Kerne und zugehörige Teile
  • NF L10-557*NF EN 2480:2008 Luft- und Raumfahrt - Stahl FE-PL2108 (36NiCrMo16) - 1 250 MPa < oder = Rm < oder = 1 400 MPa - Stangen - De < oder = 75 mm
  • NF L10-582*NF EN 2482:2012 Luft- und Raumfahrt - Stahl FE-PL2108 (35NiCrMo16) - 1 100 MPa < oder = Rm < oder = 1 300 MPa - Stangen - De < oder = 100 mm
  • NF C93-338/A2:2000 Abmessungen von quadratischen Kernen (RM-Kernen) aus magnetischen Oxiden und zugehörigen Teilen.
  • NF L10-566*NF EN 2460:2009 Luft- und Raumfahrt - Stahl FE-PM1901 (X12CrNi13) - 600 MPa < oder = Rm < oder = 800 MPa - Stangen - De < oder = 70 mm
  • NF C93-338:1998 Abmessungen von quadratischen Kernen (RM-Kernen) aus magnetischen Oxiden und zugehörigen Teilen.
  • NF L10-553*NF EN 2573:2008 Luft- und Raumfahrt - Stahl FE-PA3601 (X6CrNiTi18-10) - Erweicht - Rm < oder = 780 MPa - Draht - 0,25 mm < oder = De < oder = 3 mm.
  • NF L10-579*NF EN 2483:2012 Luft- und Raumfahrt - Stahl FE-PL2108 (36NiCrMo16) - 1 100 MPa < oder = RM < oder = 1 300 MPa - Schmiedeteile - De < oder = 100 mm
  • NF L10-559*NF EN 2205:2009 Luft- und Raumfahrt - Stahl FE-PL1502 (25CrMo4) - 900 MPa < oder = Rm < oder = 1 100 MPa - Stangen - De < oder = 40 mm

AENOR, RM

KR-KS, RM

YU-JUS, RM

  • JUS N.R8.052-1981 Magnetische Materialien und Komponenten. RM-Kerne. Allgemeine Anforderungen.
  • JUS N.R8.052-1979 Magnetische Materialien und Komponenten. RM-Kerne. Allgemeine Anforderungen.
  • JUS N.R8.054-1979 Magnetische Materialkandkomponenten. RM-Kerne. Form und Abmessungen für Spulenkörper.
  • JUS N.R8.053-1979 Magnetic materiah and components. RM-cores. Shape anddimensions of square cores.

ASD-STAN - Aerospace and Defence Industries Association of Europe - Standardization, RM

  • PREN 3312-1988 Titanlegierung TI-P63, geglüht 900 kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1160 MPa Schmiedestücke De kleiner oder gleich 150 mm
  • PREN 2762-2010 Luft- und Raumfahrtserie Stahl FE-PL80 1900 ≤ Rm ≤ 2100 MPa Bar De ≤ 75 mm (Edition P2)
  • PREN 2769-1988 Stahl der Luft- und Raumfahrtserie FE-PL53S gehärtet und angelassen 1030 kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1180 MPa Schmiedeteile De kleiner oder gleich 70 mm (Ausgabe P 1)
  • PREN 2507-2010 Aerospace series Steel FE-PM66 1270 ≤ Rm ≤ 1470 MPa Forgings De ≤ 100 mm (Edition 2)
  • PREN 2172-2010 Aerospace series Heat resisting steel FE-PA92-HT Rm ≥ 900 MPa Forgings (Edition P2)
  • PREN 2506-2010 Luft- und Raumfahrtserie Stahl FE-PM66 1270 ≤ Rm ≤ 1470 MPa Stäbe De ≤ 100 mm (Edition 2)
  • PREN 2303-1980 Hitzebeständiger Stahl FE-PA92-HT Rm größer oder gleich 960 MPa Stangen Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • PREN 2303-1999 Hitzebeständiger Stahl FE-PA92-HT Rm größer oder gleich 960 MPa Stangen Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 2)
  • PREN 2171-1979 Hitzebeständiger Stahl FE-PA92-HT Rm größer oder gleich 900 MPa Stangen Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • PREN 3320-1988 Titanlegierung TI-P64, geglüht, Rm größer oder gleich 1000 MPa, Schmiedeteile, Durchmesser kleiner oder gleich 150 mm
  • PREN 2771-2010 Luft- und Raumfahrtserie Stahl FE-PL53S gehärtet und angelassen 1100 ≤ Rm ≤ 1250 MPa Bar De ≤ 110 mm (Edition P2)
  • PREN 2659-1988 Hitzebeständige, lösungsbehandelte Kobaltbasislegierung Co-P93HT, Rm größer oder gleich 860 MPa Schmiedestücke
  • PREN 2769-2010 Luft- und Raumfahrtserie Stahl FE-PL53S gehärtet und angelassen 1030 ≤ Rm ≤ 1180 MPa Schmieden De ≤ 70 mm (Edition P2)
  • PREN 4675-2009 Aerospace series Titanium Ti-P63002 (Ti5Al5Mo5V3Cr0@4Fe) Rm >= 1300 MPa Bars De

RO-ASRO, RM

  • STAS 10918-1977 Fkromagnetische Oxidmaterialien. FERRIT-QUADRATKERN (RM) Abmessungen
  • STAS 7836/2-1977 Kaltgeformte Stahlprofile GLEICHWINKELIGER STAHL MIT Rm ÜBER 490 N/mm2 Abmessungen

PL-PKN, RM

ES-UNE, RM

  • UNE-EN 4685:2011 Luft- und Raumfahrt - Titan Ti10V2Fe3Al - Stäbe - D < 110 mm – Rm >= 1.240 MPa (Von AENOR im August 2011 bestätigt.)
  • UNE-EN 2279:2018 Luft- und Raumfahrt – Stahl FE-PM37 – 900 MPa <= Rm <= 1 100 MPa – Schmiedeteile – De <= 150 mm (Genehmigt durch Asociación Española de Normalización im September 2018.)
  • UNE-EN 2280:2018 Luft- und Raumfahrt - Stahl FE-PM37 - 900 MPa = Rm = 1 100 MPa - Blech - a = 6 mm
  • UNE-EN 2450:2018 Luft- und Raumfahrt - Stahl 31Ni10 - 1 230 MPa = Rm = 1 420 MPa - Stangen - De = 40 mm
  • UNE-EN 2451:2019 Luft- und Raumfahrt - Stahl 31Ni10 - 1.230 MPa = Rm = 1.420 MPa - Schmiedeteile - De = 40 mm
  • UNE-EN 2476:2019 Luft- und Raumfahrt – Stahl 30CrNiMo8 (1.6580) – 1 100 MPa <= Rm <= 1 300 MPa – Schmiedeteile – De <= 100 mm (Von der spanischen Normungsvereinigung im Januar 2020 gebilligt.)
  • UNE-EN 2206:2008 Luft- und Raumfahrt – Stahl FE-PL1502 (25CrMo4) – 650 MPa <= Rm <= 850 MPa – Stangen – De <= 150 mm (Von AENOR im Januar 2009 genehmigt.)
  • UNE-EN 2480:2008 Luft- und Raumfahrt – Stahl FE-PL2108 (36NiCrMo16) – 1.250 MPa <= Rm <= 1.400 MPa – Stangen – De <= 75 mm (Von AENOR im Mai 2008 genehmigt.)
  • UNE-EN 2448:2008 Luft- und Raumfahrt – Stahl FE-PL1503 (35CrMo4) – 900 MPa <= Rm <= 1 100 MPa – Stangen – De <= 40 mm (Von AENOR im Januar 2009 genehmigt.)
  • UNE-EN 2461:2009 Luft- und Raumfahrt – Stahl FE-PM1901 (X12CrNi13) – 600 MPa <= Rm <= 800 MPa – Schmiedeteile – De <= 70 mm (Von AENOR im März 2009 genehmigt.)
  • UNE-EN 2483:2010 Luft- und Raumfahrtserie. Stahl FE-PL2108 (36NiCrMo16). 1 100 MPa <= Rm <= 1 300 MPa. Schmiedestücke. De <= 100 mm (Von AENOR im Februar 2011 bestätigt.)
  • UNE-EN 2481:2010 Luft- und Raumfahrtserie. Stahl FE-PL2108 (36NiCrMo16). 1 250 MPa <= Rm <= 1 400 MPa. Schmiedestücke. De <= 75 mm (Von AENOR im Februar 2011 empfohlen.)
  • UNE-EN 2478:2008 Luft- und Raumfahrt – Stahl FE-PL2107 (30NiCrMo16) – 1.220 MPa <= Rm <= 1.370 MPa – Stangen – De <= 40 mm (Von AENOR im Mai 2008 genehmigt.)
  • UNE-EN 2439:2009 Luft- und Raumfahrt – Stahl FE-PL2102 (34NiCr6) – 900 MPa <= Rm <= 1 100 MPa – Schmiedeteile – De <= 40 mm (Von AENOR im März 2009 genehmigt.)
  • UNE-EN 4904:2022 Luft- und Raumfahrt - Stahl 36NiCrMo16 (1.6773) - 1.000 MPa = Rm = 1.200 MPa - Stangen - 100 mm = D = 250 mm
  • UNE-EN 2460:2009 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PM1901 (X12CrNi13) – 600 MPa <= Rm <= 800 MPa – Stangen – De <= 70 mm (Von AENOR im März 2009 genehmigt.)
  • UNE-EN 2252:2012 Luft- und Raumfahrt – Stahl FE-PL1505 (15CrMoV6) – 1.080 MPa <= Rm <= 1.250 MPa – Schmiedeteile – De <= 100 mm (Von AENOR im März 2012 genehmigt.)
  • UNE-EN 2503:2019 Luft- und Raumfahrt - Stahl X5CrNoMoCuNb14-5 (1.4594) - 930 MPa = Rm = 1 080 MPa - Schmiedeteile - De = 150 mm
  • UNE-EN 2278:2014 Luft- und Raumfahrt – Stahl X12CrNiMoV12-3 (1.4933) – 900 MPa <= Rm <= 1 100 MPa – Stangen – De <= 150 mm (Von AENOR im Dezember 2014 genehmigt.)
  • UNE-EN 4675:2011 Luft- und Raumfahrt - Titan Ti-P63002 (Ti5Al5Mo5V3Cr0,4Fe) - Rm >= 1 300 MPa - Stangen - De < 110 mm (Von AENOR im August 2011 empfohlen.)
  • UNE-EN 2438:2008 Luft- und Raumfahrt – Stahl FE-PL2102 (35NiCr6) – 900 MPa <= Rm <= 1 100 MPa – Stangen – De <= 40 mm (Von AENOR im Januar 2009 genehmigt.)
  • UNE-EN 2482:2010 Luft- und Raumfahrtserie. Stahl FE-PL2108 (36NiCrMo16). 1 100 MPa <= Rm <= 1 300 MPa. Riegel. De <= 100 mm (Von AENOR im Februar 2011 bestätigt.)
  • UNE-EN 2205:2009 Luft- und Raumfahrt – Stahl FE-PL1502 (25CrMo4) – 900 MPa <= Rm <= 1 100 MPa – Stangen – De <= 40 mm (Von AENOR im April 2009 genehmigt.)
  • UNE-EN 2446:2008 Luft- und Raumfahrt – Stahl FE-PL1503 (35CrMo4) – 1 100 MPa <= Rm <= 1 300 MPa – Stangen – De <= 25 mm (Von AENOR im Januar 2009 genehmigt.)
  • UNE-EN 2502:2019 Luft- und Raumfahrt - Stahl X5CrNoMoCuNb14-5 (1.4594) - 930 MPa = Rm = 1 080 MPa - Stangen - De = 150 mm

European Association of Aerospace Industries, RM

  • AECMA PREN 3311-1988 Titanlegierung TI-P63, geglüht 900 kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 160 MPa Bar für die Bearbeitung von weniger als oder gleich 150 mm
  • AECMA PREN 2659-1988 Hitzebeständige, lösungsbehandelte Kobaltbasislegierung Co-P93HT, Rm größer oder gleich 860 MPa Schmiedestücke
  • AECMA PREN 2772-1986 Stahl der Luft- und Raumfahrtserie FE-PM61 Rm größer oder gleich 960 MPa Schmieden De kleiner oder gleich 90 mm Ausgabe P 1
  • AECMA PREN 3315-1988 Luft- und Raumfahrtserie, Titanlegierung TI-P63, lösungsbehandelt und gealtert, Rm größer oder gleich 1070 MPa, Schmiedeteile, De kleiner oder gleich 50 mm, Ausgabe P 1
  • AECMA PREN 3316-1995 Luft- und Raumfahrtserie, Titanlegierung TI-P64, geglüht, Rm, größer oder gleich 1070 MPa, Blech und Band, kleiner als oder gleich 6 mm, Ausgabe P 2; zurückgezogen
  • AECMA PREN 3317-1995 Luft- und Raumfahrtserie, Titanlegierung TI-P64, geglüht, Rm größer oder gleich 1000 MPa, Platte 6, kleiner als kleiner oder gleich 100 mm, Ausgabe P 2; zurückgezogen
  • AECMA PREN 2171-1999 Hitzebeständiger Stahl FE-PA92-HT Rm größer oder gleich 900 MPa Stangen Aerospace Series Edition 2; Ersetzt Ausgabe 1: Januar 1979 [Siehe: ASD-STAN PREN 4317, ASD-STAN PREN 4318]
  • AECMA PREN 2171-1979 Hitzebeständiger Stahl FE-PA92-HT Rm größer oder gleich 900 MPa Stangen Aerospace Series Edition 1
  • AECMA PREN 2303-1980 Hitzebeständiger Stahl FE-PA92-HT Rm größer oder gleich 960 MPa Stangen Aerospace Series Edition 1
  • AECMA PREN 2774-1986 Stahl der Luft- und Raumfahrtserie FE-PM61 Rm größer oder gleich 1310 MPa Bar De kleiner oder gleich 200 mm Ausgabe P 1
  • AECMA PREN 3352-1988 Luft- und Raumfahrtserie, Titanlegierung TI-C63, heißisostatisch gepresst (geglüht), Rm größer oder gleich 880 MPa, hochfester Feinguss, kleiner oder gleich 25 mm, Ausgabe P 1
  • AECMA PREN 2773-1986 Stahl der Luft- und Raumfahrtserie FE-PM61 Rm größer oder gleich 1310 MPa Bleche und Platten a kleiner oder gleich 12 mm Problem S. 1
  • AECMA PREN 2775-1986 Stahl der Luft- und Raumfahrtserie FE-PM61 Rm größer oder gleich 1310 MPa Schmieden De kleiner oder gleich 150 mm Ausgabe P 1
  • AECMA PREN 3363-1988 Stahl der Luft- und Raumfahrtserie FE-CM68, lösungsbehandelt, Rm größer oder gleich 485 MPa, Problem mit Sand oder Feinguss, P 1

Korean Agency for Technology and Standards (KATS), RM

  • KS A ISO TR 10989:2018 Referenzmaterialien – Anleitungen und Schlüsselwörter für die RM-Kategorisierung
  • KS A ISO TR 10989-2023 Referenzen, Anleitungen und Schlüsselwörter für die RM-Klassifizierung
  • KS C IEC 60424-2:2006 Ferritkerne – Leitfaden zu den Grenzen von Oberflächenunregelmäßigkeiten – Teil 2: RM-Kerne
  • KS C IEC 60424-2:2017 Ferritkerne – Leitfaden zu den Grenzen von Oberflächenunregelmäßigkeiten – Teil 2: RM-Kerne
  • KS C IEC 60424-2-2017(2022) Ferritkerne – Leitfaden zu den Grenzen von Oberflächenunregelmäßigkeiten – Teil 2: RM-Kerne

Professional Standard - Electron, RM

  • SJ 51931/7-1998 Detailspezifikation für R7K-Weichferrit-Serienkerne vom Typ RM
  • SJ/T 2744-2002 Abmessungen von Spuare-Kernen (RM-Kernen) aus magnetischen Oxiden und zugehörigen Teilen

Standard Association of Australia （SAA）, RM

British Standards Institution (BSI), RM

  • BS ISO 19153:2014 Geospatial Digital Rights Management Referenzmodell (GeoDRM RM)
  • BS EN 60424-2:1998 Hinweise zu den Grenzen der Oberflächenunregelmäßigkeiten von Ferritkernen – RM-Kernen
  • BS EN 60424-2:2016 Ferritkerne. Richtlinien zu den Grenzen von Oberflächenunregelmäßigkeiten. RM-Kerne
  • BS EN 2502:2019 Luft- und Raumfahrtserie. Stahl X5CrNoMoCuNb14-5 (1.4594). 930 MPa ≤ Rm ≤ 1 080 MPa. Riegel
  • BS EN 62317-4:2005 Ferritkerne – Abmessungen – Teil 4: RM-Kerne und zugehörige Teile
  • BS EN 62317-4:2006 Ferritkerne – Abmessungen – RM-Kerne und zugehörige Teile
  • BS EN 2461:2009 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PM1901 (X12CrNi13) – 600 MPa Rm 800 MPa – Schmiedeteile – De 70 mm
  • BS EN 2465:2007 Luft- und Raumfahrtserie - Stahl FE-PA3901 (X2CrNi18-9) - Erweicht - 450 MPa Rm 680 MPa - Stange zur Bearbeitung - 4 mm De 100 mm
  • BS EN 2481:2011 Luft- und Raumfahrtserie. Stahl FE-PL2108 (36NiCrMo16). 1250 MPa Rm 1400 MPa. Schmiedestücke. Von 75 mm
  • BS EN 2480:2009 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PL2108 (36NiCrMo16) – 1250 MPa Rm 1400 MPa – Stangen – De 75 mm
  • BS EN 2478:2009 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PL2107 (30NiCrMo16) – 1220 MPa Rm 1370 MPa – Stangen – De 40 mm
  • BS EN 2448:2009 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PL1503 (35CrMo4) – 900 MPa Rm 1100 MPa – Stangen – De 40 mm
  • BS EN 2438:2009 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PL2102 (35NiCr6) – 900 MPa Rm 1100 MPa – Stangen – De 40 mm
  • BS EN 2206:2009 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PL1502 (25CrMo4) – 650 MPa Rm 850 MPa – Stangen – De 150 mm
  • BS EN 2446:2009 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PL1503 (35CrMo4) – 1100 MPa Rm 1300 MPa – Stangen – De 25 mm
  • BS EN 2448:2008 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PL1503 (35CrMo4) – 900 MPa Rm 1100 MPa – Stangen – De 40 mm
  • BS EN 2439:2009 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PL2102 (34NiCr6) – 900 MPa Rm 1100 MPa – Schmiedeteile – De 40 mm
  • BS EN 2446:2008 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PL1503 (35CrMo4) – 1100 MPa Rm 1300 MPa – Stangen – De 25 mm
  • BS EN 2438:2008 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PL2102 (35NiCr6) – 900 MPa Rm 1100 MPa – Stangen – De 40 mm
  • BS EN 2478:2008 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PL2107 (30NiCrMo16) – 1220 MPa Rm 1370 MPa – Stangen – De 40 mm
  • BS EN IEC 63093-4:2019 Ferritkerne. Richtlinien zu Abmessungen und Grenzen von Oberflächenunebenheiten – RM-Kerne
  • BS EN 2206:2008 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PL1502 (25CrMo4) – 650 MPa Rm 850 MPa – Stangen – De 150 mm
  • BS EN 2480:2008 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PL2108 (36NiCrMo16) – 1250 MPa Rm 1400 MPa – Stangen – De 75 mm
  • BS EN 2482:2011 Luft- und Raumfahrtserie. Stahl FE-PL2108 (36NiCrMo16). 1100 MPa Rm 1300 MPa. Stangen. De 100 mm
  • BS EN 2483:2011 Luft- und Raumfahrtserie. Stahl FE-PL2108 (36NiCrMo16). 1100 MPa Rm 1300 MPa. Schmiedeteile. De 100 mm
  • BS EN 2460:2009 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PM1901 (X12CrNi13) – 600 MPa Rm 800 MPa – Stangen – De 70 mm
  • BS EN 2573:2007 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PA3601 (X6CrNiTi18-10) – weichgemacht – Rm 780 MPa – Draht – 0,25 mm De 3 mm
  • BS EN 4904:2022 Luft- und Raumfahrtserie. Stahl 36NiCrMo16 (1.6773). 1 000 MPa ≤ Rm ≤ 1 200 MPa. Riegel. 100 mm ≤ D ≤ 250 mm
  • BS EN 2278:2014 Luft- und Raumfahrtserie. Stahl X12CrNiMoV12-3 (1.4933). 900 MPa Rm 1 100 MPa. Riegel. Von 150 mm

Aerospace, Security and Defence Industries Association of Europe (ASD), RM

  • ASD-STAN PREN 2762-2010 Luft- und Raumfahrtserie Stahl FE-PL80 1900 = Rm = 2100 MPa Bar De = 75 mm Ausgabe P2
  • ASD-STAN PREN 2172-2010 Luft- und Raumfahrtserie Hitzebeständiger Stahl FE-PA92-HT Rm = 900 MPa Schmiedeteile Edition P2
  • ASD-STAN PREN 2507-2010 Luft- und Raumfahrtserie Stahl FE-PM66 1270 = Rm = 1470 MPa Schmiedeteile De = 100 mm Ausgabe 2
  • ASD-STAN PREN 2228-1977 Stahl FE-PA12 500 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 700 MPa Bleche 0,5 mm kleiner oder gleich kleiner oder gleich 6 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2502-1984 Stahl FE-PM66 930 Kleiner oder gleich Rm Kleiner oder gleich 1080 MPa Stangen De Kleiner oder gleich 150 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2441-2010 Luft- und Raumfahrtserie Stahl FE-PL711 1250 MPa = Rm = 1450 MPa Schmiedeteile De = 16 mm Ausgabe 2
  • ASD-STAN PREN 2455-2010 Luft- und Raumfahrtserie Stahl FE-PL73 880 MPa = Rm = 1080 MPa Schmiedeteile De = 150 mm Ausgabe 2
  • ASD-STAN PREN 2472-2010 Luft- und Raumfahrtserie Stahl FE-PL74 1250 MPa = Rm = 1450 MPa Schmiedeteile De = 40 mm Ausgabe 2
  • ASD-STAN PREN 2474-2010 Luft- und Raumfahrtserie Stahl FE-PL74 900 MPa = Rm = 1100 MPa Schmiedeteile De = 150 mm Ausgabe 2
  • ASD-STAN PREN 2505-2010 Luft- und Raumfahrtserie Stahl FE-PM66 1130 MPa = Rm = 1330 MPa Schmiedeteile De = 150 mm Ausgabe 2
  • ASD-STAN PREN 2506-2010 Luft- und Raumfahrtserie Stahl FE-PM66 1270 = Rm = 1470 MPa Stäbe De = 100 mm Ausgabe 2
  • ASD-STAN PREN 2136-1979 Stahl FE-PM42 900 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1100 MPa Stäbe De kleiner oder gleich 100 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2137-1981 Stahl FE-PL75 1100 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1250 MPa Stangen De kleiner oder gleich 100 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2312-1979 Stahl FE-PM42 Rm größer oder gleich 1350 MPa Schmiedeteile De kleiner oder gleich 100 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2313-1979 Stahl FE-PM42 Rm größer oder gleich 1350 MPa Stangen De kleiner oder gleich 100 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2504-2010 Luft- und Raumfahrtserie Stahl FE-PM66 1130 MPa = Rm = 1330 MPa Stäbe De = 150 mm Ausgabe 2
  • ASD-STAN PREN 2274-1979 Stahl FE-PA95 1750 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 2000 MPa Stangen De kleiner oder gleich 150 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2275-1979 Stahl FE-PA95 1750 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 2000 MPa Schmiedeteile De kleiner oder gleich 150 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2279-1979 Stahl FE-PM37 900 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1100 MPa Schmiedeteile De kleiner oder gleich 150 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2281-1979 Stahl FE-PM42 900 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1100 MPa Schmiedeteile De kleiner oder gleich 100 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2494-1981 Hitzebeständiger Stahl FE-PM38 1000 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1140 MPa Schmiedeteile Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2503-1984 Stahl FE-PM66 930 kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1080 MPa Schmiedeteile De kleiner oder gleich 150 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2438-1981 Stahl FE-PL62 900 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1100 MPa Stangen De kleiner oder gleich 40 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2439-1981 Stahl FE-PL62 900 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1100 MPa Schmiedeteile De kleiner oder gleich 40 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2443-1981 Stahl FE-PL711 1100 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1300 MPa Schmiedeteile De kleiner oder gleich 25 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2447-1981 Stahl FE-PL45 1100 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1300 MPa Schmiedeteile De kleiner oder gleich 25 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2448-1981 Stahl FE-PL45 900 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1100 MPa Stangen De kleiner oder gleich 40 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2449-1981 Stahl FE-PL45 900 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1100 MPa Schmiedeteile De kleiner oder gleich 40 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2450-1981 Stahl FE-PL73 1230 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1420 MPa Stangen De kleiner oder gleich 40 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2451-1981 Stahl FE-PL73 1230 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1420 MPa Schmiedeteile De kleiner oder gleich 40 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2452-1981 Stahl FE-PL73 1080 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1280 MPa Stangen De kleiner oder gleich 150 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2454-1981 Stahl FE-PL73 880 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1080 MPa Stangen De kleiner oder gleich 150 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2456-1981 Stahl FE-PL48 1050 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1250 MPa Stangen De kleiner oder gleich 40 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2457-1981 Stahl FE-PL48 1050 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1250 MPa Schmiedeteile De kleiner oder gleich 40 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2458-1981 Stahl FE-PL48 950 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1100 MPa Stangen De kleiner oder gleich 100 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2459-1981 Stahl FE-PL48 950 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1100 MPa Schmiedeteile De kleiner oder gleich 100 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2471-1981 Stahl FE-PL74 1250 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1450 MPa Stangen De kleiner oder gleich 40 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2473-1981 Stahl FE-PL74 900 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1100 MPa Stangen de kleiner oder gleich 150 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2476-1981 Stahl FE-PL74 1100 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1300 MPa Schmiedeteile De kleiner oder gleich 100 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2477-1981 Stahl FE-PL75 1100 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1250 MPa Schmiedeteile De kleiner oder gleich 100 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2478-1981 Stahl FE-PL75 1250 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1400 MPa Stangen De kleiner oder gleich 40 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2479-1981 Stahl FE-PL75 1250 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1400 MPa Schmiedeteile De kleiner oder gleich 40 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2480-1981 Stahl FE-PL76 1250 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1400 MPa Stangen De kleiner oder gleich 75 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2759-1986 Stahl der Luft- und Raumfahrtserie FE-PL80 1900 kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 2100 MPa Schmiedeeisen kleiner oder gleich 75 mm (Ausgabe P 1)
  • ASD-STAN PREN 2760-1986 Stahl der Luft- und Raumfahrtserie FE-PL78 1760 kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 2000 MPa Bar De kleiner oder gleich 75 mm (Ausgabe P 1)
  • ASD-STAN PREN 2761-1986 Stahl der Luft- und Raumfahrtserie FE-PL78 1760 kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 2000 MPa Schmiedeeisen kleiner oder gleich 75 mm (Ausgabe P 1)
  • ASD-STAN PREN 4675-2009 Luft- und Raumfahrtserie Titan Ti-P63002 (Ti5Al5Mo5V3Cr0,4Fe) Rm >= 1300 MPa Bars De
  • ASD-STAN PREN 2205-1977 Stahl FE-PL43 S 900 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1100 MPa Stangen De kleiner oder gleich 40 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2206-1977 Stahl FE-PL43 S 650 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 850 MPa Stangen De kleiner oder gleich 150 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2214-1977 Stahl FE-PL52 S 1080 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1250 MPa Stangen De kleiner oder gleich 100 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2271-1979 Stahl FE-PM13 S 1800 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 2000 MPa Schmiedeteile De kleiner oder gleich 70 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2272-1979 Stahl FE-PM13 S 1550 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1750 MPa Schmiedeteile De kleiner oder gleich 70 mm Luft- und Raumfahrtserie (Edition 1)
  • ASD-STAN PREN 2280-1979 Stahl FE-PM37 900 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1100 MPa Blech a kleiner oder gleich 6 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2481-2010 Luft- und Raumfahrt Stahl FE-PL2108 (36NiCrMo16) 1 250 MPa Kleiner oder gleich Rm Kleiner oder gleich 1 400 MPa Schmiedeteile De Kleiner oder gleich 75 mm (Edition P 1)
  • ASD-STAN PREN 2482-2010 Luft- und Raumfahrt Stahl FE-PL2108 (36NiCrMo16) 1 100 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1 300 MPa Stangen kleiner oder gleich 100 mm (Edition P 1)
  • ASD-STAN PREN 2483-2010 Luft- und Raumfahrt Stahl FE-PL2108 (36NiCrMo16) 1 100 MPa Kleiner oder gleich Rm Kleiner oder gleich 1 300 MPa Schmiedeteile De Kleiner oder gleich 100 mm (Edition P 1)
  • ASD-STAN PREN 2518-1982 Titan TI-P02 390 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 540 MPa Bars De kleiner oder gleich 200 mm Luft- und Raumfahrtserie (Ausgabe 1)
  • ASD-STAN PREN 2520-1982 Titan TI-P04 540 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 740 MPa Schmiedeteile De kleiner oder gleich 200 mm Luft- und Raumfahrtserie (Edition 1)
  • ASD-STAN PREN 4685-2009 Luft- und Raumfahrtserie Titan-Ti10V2Fe3Al-Stäbe D < 110 mm Rm größer oder gleich 1 240 MPa (Edition P1)
  • ASD-STAN PREN 2252-2010 Luft- und Raumfahrt Stahl FE-PL1505 (15CrMoV6) 1.080 MPa Kleiner oder gleich Rm Kleiner oder gleich 1.250 MPa Schmiedeteile De Kleiner oder gleich 100 mm (Edition P 1)

Danish Standards Foundation, RM

  • DS/EN 4685:2011 Luft- und Raumfahrtserie – Titan Ti10V2Fe3Al – Stangen – D < 110 mm – Rm + 1 240 MPa
  • DS/EN 62317-4:2006 Ferritkerne – Abmessungen – Teil 4: RM-Kerne und zugehörige Teile
  • DS/EN 4675:2011 Luft- und Raumfahrtserie – Titan Ti-P63002 (Ti5Al5Mo5V3Cr0,4Fe) – Rm + 1 300 MPa – Stangen – De < 110 mm
  • DS/EN 2206:2009 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PL1502 (25CrMo4) – 650 MPa
  • DS/EN 2460:2009 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PM1901 (X12Cr13) – 600 MPa
  • DS/EN 2461:2009 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PM1901 (X12Cr13) – 600 MPa
  • DS/EN 2205:2009 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PL1502 (25CrMo4) – 900 MPa
  • DS/EN 2438:2009 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PL2102 (35NiCr6) – 900 MPa
  • DS/EN 2439:2009 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PL2102 (34NiCr6) – 900 MPa
  • DS/EN 2448:2009 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PL1503 (35CrMo4) – 900 MPa

Lithuanian Standards Office , RM

  • LST EN 4685-2011 Luft- und Raumfahrt - Titan Ti10V2Fe3Al - Stäbe - D < 110 mm - Rm ? 1 240 MPa
  • LST EN 2573-2007 Luft- und Raumfahrt - Stahl FE-PA3601 (X6CrNiTi18-10) - Erweicht - Rm ? 780 MPa - Draht - 0,25 mm ? De ? 3 mm
  • LST 1983-1-2005 Bier. Bestimmung des Kohlendioxidgehalts. Teil 1: Titrationsmethode (RM) (EBC 9.28.1)

European Committee for Standardization (CEN), RM

  • EN 2280:2018 Luft- und Raumfahrt – Stahl FE-PM37 – 900 MPa ��Rm ��1 100 MPa – Blech – a ��6 mm
  • EN 2206:2008 Luft- und Raumfahrt – Stahl FE-PL1502 (25CrMo4) – 650 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 850 MPa – Stäbe – De kleiner oder gleich 150 mm
  • EN 2478:2008 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PL2107 (30NiCrMo16) – 1220 MPa
  • EN 2480:2008 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PL2108 (36NiCrMo16) – 1250 MPa
  • EN 2438:2008 Luft- und Raumfahrt - Stahl FE-PL2102 (35NiCr6) - 900 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1 100 MPa - Stäbe - De kleiner oder gleich 40 mm
  • EN 2446:2008 Luft- und Raumfahrt – Stahl FE-PL1503 (35CrMo4) – 1 100 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1 300 MPa – Stäbe – De kleiner oder gleich 25 mm
  • EN 2205:2009 Luft- und Raumfahrt – Stahl FE-PL1502 (25CrMo4) – 900 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1 100 MPa – Stäbe – De kleiner oder gleich 40 mm
  • EN 2448:2008 Luft- und Raumfahrt - Stahl FE-PL1503 (35CrMo4) - 900 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 1 100 MPa - Stäbe - De kleiner oder gleich 40 mm
  • EN 2460:2009 Luft- und Raumfahrt - Stahl FE-PM1901 (X12CrNi13) - 600 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 800 MPa - Stäbe - De kleiner oder gleich 70 mm
  • EN 2278:2014 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl X12CrNiMoV12-3 (1.4933) – 900 MPa
  • prEN 4904-2021 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl 36NiCrMo16 – 1000 MPa ≤ Rm ≤ 1200 MPa – Stangen – 100 mm ≤ D ≤ 250 mm
  • EN 2465:2007 Luft- und Raumfahrt - Stahl FE-PA3901 (X2CrNi18-9) - Erweicht - 450 MPa Kleiner oder gleich Rm Kleiner oder gleich 680 MPa - Stab zur Bearbeitung - 4 mm Kleiner oder gleich De Kleiner oder gleich 100 mm
  • EN 2461:2009 Luft- und Raumfahrt - Stahl FE-PM1901 (X12CrNi13) - 600 MPa kleiner oder gleich Rm kleiner oder gleich 800 MPa - Schmiedeteile - De kleiner oder gleich 70 mm
  • prEN 2252-2021 Luft- und Raumfahrt - Stahl 15CrMoV6 (1.7334) - Schmiedeteile - Stangen - De ≤ 100 mm - 1080 MPa ≤ Rm ≤ 1250 MPa

German Institute for Standardization, RM

  • DIN EN 2480:2009 Luft- und Raumfahrt – Stahl FE-PL2108 (36NiCrMo16) – 1 250 MPa R 1400 MPa – Stangen – D 75 mm; deutsche und englische Version EN 2480:2008
  • DIN EN 2206:2009 Luft- und Raumfahrt – Stahl FE-PL1502 (25CrMo4) – 650 MPa R 850 MPa – Stangen – D 150 mm; deutsche und englische Version EN 2206:2008
  • DIN EN 2137:2017 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PL75 – 1100 MPa
  • DIN EN 2279:2018 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PM37 – 900 MPa
  • DIN EN 2478:2009 Luft- und Raumfahrt – Stahl FE-PL2107 (30NiCrMo16) – 1220 MPa R 1370 MPa – Stangen – D 40 mm; deutsche und englische Version EN 2478:2008
  • DIN EN 2280:2018 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PM37 – 900 MPa

未注明发布机构, RM

  • BS EN 4675:2011(2015) Luft- und Raumfahrt – Titan Ti – P63002 (Ti5Al5Mo5V3Cr0,4Fe) – Rm > 1300 MPa – Stangen – De < 110 mm
  • BS EN 2450:2018(2019) Luft- und Raumfahrt – Stahl 31Ni10 – 1230 MPa ≤ Rm ≤ 1420 MPa – Stangen – De ≤ 40 mm
  • BS EN 62317-4:2005(2018) Ferritkerne – Abmessungen Teil 4: RM – Kerne und zugehörige Teile
  • BS EN 2482:2010(2011) Luft- und Raumfahrt – Stahl FE – PL2108 (36NiCrMo16) – 1100 MPa Rm 1300 MPa – Stangen – De 100 mm
  • BS EN 2483:2010(2011) Luft- und Raumfahrt – Stahl FE – PL2108 (36NiCrMo16) – 1100 MPa Rm 1300 MPa – Schmiedeteile – De 100 mm
  • BS EN 2481:2010(2011) Luft- und Raumfahrt – Stahl FE – PL2108 (36NiCrMo16) – 1250 MPa Rm 1400 MPa – Schmiedeteile – De 75 mm
  • DIN EN 2279 E:2017-12 Luft- und Raumfahrtserie – Stahl FE-PM37 – 900 MPa

(U.S.) Telecommunications Industries Association , RM

  • TIA-707.03-B-2010 Datendienstoptionen für Spread-Spectrum-Systeme: AT-Befehlsverarbeitung und die Rm-Schnittstelle

AT-ON, RM

International Electrotechnical Commission (IEC), RM

  • IEC 60424-2:1997 Leitfaden zu den Grenzen der Oberflächenunregelmäßigkeiten von Ferritkernen – Teil 2: RM-Kerne
  • IEC 60424-2:2015 Ferritkerne – Richtlinien zu den Grenzen von Oberflächenunregelmäßigkeiten – Teil 2: RM-Kerne

General Administration of Quality Supervision, Inspection and Quarantine of the People‘s Republic of China, RM

  • GB/T 9634.2-2002 Ferritkerne – Leitfaden zu den Grenzen von Oberflächenunregelmäßigkeiten – Teil 2: RM-Kerne

CEN - European Committee for Standardization, RM

  • EN 2450:2018 Luft- und Raumfahrt - Stahl 31Ni10 - 1 230 MPa ≤ Rm ≤ 1 420 MPa - Stangen - De ≤ 40 mm
  • EN 2137:2017 Luft- und Raumfahrt - Stahl FE-PL75 - 1 100 MPa ≤ Rm ≤ 1 250 MPa - Stäbe - De ≤ 100 mm

ES-AENOR, RM

  • UNE 20-582 Pt.2-1986 Spezifikationen des Magnetkerns und seiner Zubehörteile. Quadratischer Kern (RM-Kern)

工业和信息化部, RM

Society of Automotive Engineers (SAE), RM

  • SAE AIR4276A-2011 Computerisierung von Zuverlässigkeit, Wartbarkeit und Unterstützbarkeit (RM&S) im Design

  RM, rm-200a, +++++rm1220, rm1220, rm-odp, idf/rm+87, idf/rm 51, idf/rm, Materialrm, RM50, RM100, Materialrm, rm-200, rm2016, rm.5, rm《5, rm2014, rm1050mpa, achtrm, rm208.

 



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